Трансформатор для питания усилителя — AudioKiller’s site
Программа для расчета мощности трансформатора (выпрямителя и фильтра) усилителя
О том, что для усилителя мощности не обязательно использовать очень мощные трансформаторы я писал в статье «Расчет источника питания УМЗЧ«. Почему-то в народе статья большого отклика не нашла — так все и продолжают советовать друг другу в усилитель мощностью 50 Вт ставить трансформатор мощностью 250 ВА. Хотя тут вполне можно использовать транс в 60 ВА. Тем не менее некоторые профи несколько меня покритиковали. Их замечания сводились к двум пунктам:
- Высказывалось сомнение, что мощности сравнительно маломощного («тощего») трансформатора все же хватит на питание усилителя.
- Были подозрения, что маломощный трансформатор будет перегреваться (т.к. у него выше сопротивление обмоток).
Чтобы еще раз это все проверить и доказать, что я прав, я собрал небольшую кучку трансформаторов мощностью 20…250 ВА на напряжение 2х24 вольта и приступил к экспериментам.
Я взял стерео усилитель, в его блок питания устанавливал исследуемый трансформатор и подавал на вход либо музыкальный стереосигнал со звуковой карты компьютера (для реалистичных испытаний), либо синусоиду (для тестов). К усилителям был подключен клип-детектор, позволяющий определять моменты ограничения сигнала. Вот схема экспериментальной установки:
Эксперимент проводился следующим образом: я использовал два музыкальных фрагмента с пик-фактором 13 дБ и 16 дБ. На каждом из них я устанавливал наибольшую громкость, но так, чтобы не было ограничения. После этого измерял уровень выходного сигнала и вычислял выходную мощность как мощность синусоидального сигнала с амплитудой, равной амплитуде музыкального сигнала. Все это я проделывал с разными трансформаторами и разными конденсаторами фильтра питания (от 2200 мкФ до 40 000 мкФ).
Скажу сразу — я оказался прав по обоим пунктам.
Действительно, для получения большой выходной мощности усилителя вполне достаточно трансформатора сравнительно небольшой мощности (и моя программа считает абсолютно верно!). Вот графики результатов исследований, здесь разные линии одного цвета соответствуют разным емкостям конденсаторов фильтра:
На графике специально проведена линия прямой пропорциональности, чтобы подчеркнуть слабую зависимость выходной мощности от мощности трансфрматора. Еще раз напоминаю, что все трансформаторы имели одинаковое напряжение 2х24 вольта, что главным образом и ограничивало максимальную выходную мощность. Как видим, уже 60ВА трансформатор вполне обеспечивает выходную мощность 40…50 Вт на канал (а каналов-то два!), а удвоение мощности транса повышает выходную мощность всего на 20%.
В конце-концов, все линии переходят в горизонталь: самая максимальная выходная мощность ограничена напряжением питания. Так что вместо тупого наращивания мощности трансформатора, гораздо выгоднее поднять напряжение питания (если такое возможно).
Наибольшая зависимость выходной мощности от мощности трансформатора (и самая низкая выходная мощность) получается для синусоиды. Это как раз то, о чем мне говорили оппоненты: под большой постоянной токовой нагрузкой сильно падает напряжение на обмотках трансформатора и конденсаторах фильтра. Для музыки это не так актуально из-за ее большого пик-фактора и маленькой средней мощности.
Для интереса — вот просадки напряжения питания на трансформаторе и выпрямителе под нагрузкой (точнее остаточное напряжение) на синусоиде:
На музыкальном сигнале просадка напряжения намного меньше, ее измерить нормально не получилось из-за непостоянства среднего значения музыкального сигнала (показания вольтметра все время «плавали»).
Вывод 1.
«Тощего» трансформатора вполне достаточно для питания усилителя. Правильный выбор трансформатора по мощности и напряжению позволит получить требуемую музыкальную выходную мощность. Так что использовать в усилителях звукового сигнала супермощные трансы совершенно не нужно. Маленький трансформатор — это и маленькие габариты, и маленькая цена.
Очень важно! Это все годится только для воспроизведения записанной музыки. Для исполнения музыки (например гитарный усилитель в рок группе) это не годится, т.к. там совсем другие условия работы всей системы!
Рассмотрим второй пункт. А будет ли перегреваться трансформатор? Рассчет по моей программе трансформатора для усилиеля 2х40 Вт дал требуемую мощность трансформатора 35 ВА. Я изготовил именно такой трансформатор (он участвовал и в предыдущих измерениях) и провел на нем проверку. В дальнейшем я использовал этот транс в деле (он предназначался для питания усилителя), поэтому я сделал его с пониженной индукцией (чтобы он давал меньше помех, т.
Вот первый эксперимент.
Я поместил трансформатор под крышку так, чтобы не было никакой вентиляции. 2 часа работы — никакого перегрева.
Однако моих критиков этот эксперимент не удовлетворил. Мне сказали, что в настоящем усилителе греется не только трансформатор, но и радиаторы, поэтому на самом деле температура в усилителе выше (несмотря на вентиляцию) и вот там-то трансформатор и перегреется.
Ну что ж, с радиаторами, так с радиаторами. У меня есть подходящий корпус, куда поместилось все вместе с радиаторами:
Два канала усилителя, два выпрямителя и трансформатор — все как раз уместилось. Вентиляционные отверстия в днище корпуса в данном случае не работают — у корпуса нет ножек, поэтому он дном лежит на столе, и воздух в отверстия не попадает. Вот как выглядит это все в рабочем виде:
В крышке отверстий нет, так что это самый неприятный случай корпуса без вентиляции. Уж тут температура будет наиболее максимальной! На фото видно две нагрузки из мощных резисторов и плата клип-детектора.
Включил в сеть, на вход подал музыкальный сигнал максимальной амплитуды (чтобы клип-детектор срабатывал, т.е. усилитель работал с небольшой перегрузкой), и 2 часа погонял всю эту систему.
Трансформатор не перегрелся! (Вот на синусоиде он бы наверняка перегрелся, но мы-то создаем систему для воспроизведения музыки, а не синусоиды!)
Вывод 2. Маломощный трансформатор годится для питания аппаратуры по всем параметрам. Проверка в самых жестких условиях это подтвердила.
И в заключение о конденсаторах фильтра. Вот зависимость выходной мощности стерео усилителя от суммарной емкости фильтра (с учетом конденсаторов, установленных на платах усилителей) для двух трансформаторов мощностью 35ВА и 80ВА и разных пик-факторах сигнала:
Видно, что при небольшой емкости мощность снижается.
И в заключение — один интересный момент. В процессе измерений я заметил, что на трансформаторе мощностью 20 ВА максимальные пики выходного напряжений проходили «как-то не так» по сравнению с более мощными трансами. То же самое было и в случае конденсаторов фильтра 2200 мкФ (т.е. самой малой емкости).
Вывод: слишком маленькие емкости и мощности все же вносят какие-то неприятные изменения в сигнал, так что их лучше не использовать.
06.01.2010
Total Page Visits: 2991 — Today Page Visits: 10
КАК РАСЧИТАТЬ МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРА
Вот Программа для расчета блока питания УМЗЧ (около 250 кБайт в архиве ZIP). А вот как она работает: Расчет блока питания усилителя мощности звуковой частоты (УМЗЧ) достаточно сложен для радиолюбителей:
Предлагаемая программа предназначена для широкого круга радиолюбителей и позволяет полностью рассчитать источник питания для УМЗЧ. Она учитывает особенности потребления энергии при звуковоспроизведении и обладает достаточно высокой точностью (в пределах разброса параметров трансформаторов). Ее достоинства:
Воспроизведение звука – это передача энергии из источника питания в нагрузку. Усилитель
лишь управляет этим процессом и следит за тем, чтобы форма сигнала в нагрузке как можно точнее совпадала
с формой входного сигнала. Чем усилитель лучше, тем это ему лучше удается. Но даже самый распрекрасный
усилитель не сможет правильно передать звук, если блок питания не выдаст ему нужное напряжение
или ток. Обычно расчет требуемой мощности трансформатора производят следующим образом: берется максимальная выходная мощность УМЗЧ, к ней прибавляется мощность, выделяемая на активных элементах усилителя, и получившееся число умножается на количество каналов усиления. Рассчитаем для примера таким «неправильным» способом источник для усилителя на микросхеме TDA 7294: Число каналов = 2; Выходная мощность Рвых, Вт = 40; Мощность, рассеиваемая микросхемой при выходной мощности 40 Вт на нагрузке 6 Ом, Вт = 40. Не так уж мало! Почему так получилось? Во-первых, расчет упрощенный. Во-вторых, в качестве
выходной берется максимальная мощность. Это верно для синусоидального сигнала, но на реальном звуке максимум
мощности достигается сравнительно редко. Можно ли использовать в усилителе такой трансформатор? Можно! Ведь он рассчитан на самые жесткие условия, поэтому можно быть уверенным, что его перегрузки не произойдет. А нужно ли делать такой блок питания? А вот тут я отвечу — нет! Потому, что на реальном звуковом сигнале блок питания будет работать с большой недогрузкой. А зачем тогда нам нужен такой большой, тяжелый и дорогой трансформатор, если он будет загружен максимум на 30%?! (Я в этот усилитель ставлю трансформатор мощностью 53 Вт!!! И его достаточно!) Для пояснения на рисунке 1 слева показан синусоидальный сигнал, справа — музыкальный. Рис.1. Средние уровни (желтая линия) синусоидального и реального звукового сигналов при одинаковых максимальных уровнях.
Рассмотрим внимательно музыкальный сигнал. В отличие от синусоиды, которая быстро растет
и регулярно достигает максимума, звуковой сигнал имеет амплитуду где-то в половину максимальной и меньше,
и лишь изредка (на этой осциллограмме одно деление по горизонтали равно 1 сек) выбрасывает большие всплески-пики
. На первый взгляд не очень верится, что средний уровень музыкального сигнала так мал. Но это потому, что осциллограмма сильно сжата по горизонтали. Если ее «растянуть», то будет хорошо видно, что амплитуда почти все время «болтается» около нуля (на рис.2 показана «растяжка» сигнала по оси времени в несколько приемов). Это несмотря на то, что для «растяжки» каждый раз выбиралась часть сигнала с максимальной амплитудой. Если бы можно было изобразить в таком растянутом виде весь сигнал, то он почти все время имел бы маленькую амплитуду с довольно редкими всплесками.
И действительно, пик-фактор (отношение максимального значения к среднему) для музыки лежит от 8…10 дБ (2,5…3 раза) для «ди-джейской» музыки, до 18…24 дБ (8…16 раз) для классики. Это для громких мест. А самые тихие места имеют уровень еще от 3 (сильно компрессированная поп- и DJ — музыка) до 100-1000 (симфоническая классика) раз меньше! Вот что написано в журнале «Автозвук» (статья «Вспомнить все — 2», АЗ №2, 2005) про то, насколько средняя мощность музыки меньше максимальной (с некоторыми непринципиальными купюрами): «Я пропустил через компьютер некоторое количество музыкальных фрагментов и выбрал
довольно показательные с точки зрения соотношения средней и пиковой мощности. Первая картинка — это 60 секунд «Шествия гномов» (6-я дорожка «Let’s Test!»). Если система настроена так, чтобы самые большие пики сигнала не вышли за пределы выходной мощности усилителя, то в целом за минуту акустике будет доставаться около полутора процентов этой мощности. Минута деятельности барабанщиков Yamato (помните, приезжали в Москву?). Уровень сигнала выбран так, чтобы беспрепятственно пропустить пик деятельности на 21 секунде. В результате средняя мощность всего фрагмента — меньше процента от максимальной, а самой его напряжённой части — одна десятая от максимума. Третий пример: «In the Pocket» (Kai Eckhardt, «NAIM Sampler», дорожка 8). Средняя
мощность 13% от максимума, а прибавить громкость будет означать — обрубить многочисленные пики, вызванные
умелой работой барабанщика.
Возникает искушение сделать музыкальный сигнал погромче, чтобы повысить его средний уровень. А нельзя! Вы еще не забыли, что в нагрузку идет напряжение из источника? Поэтому больше, чем он дает, напряжение получить невозможно! Здесь громкость уже установлена максимальная — такая, чтобы в точности воспроизвести пики сигнала. Если прибавим громкость — пики обрежутся, т.к. у источника нет столько вольт, сколько нужно для их воспроизведения. Что бывает при обрезании верхушек пиков, описано в статье Ограничение сигнала усилителем – можно ли работать в клиппинге? Одним словом, это плохо — искажения. Итак, что же у нас получается? А получается, что средняя мощность музыкального сигнала
как минимум в 4…8 раз меньше, чем максимальная, и в 3…6 раз меньше, чем средняя у синусоиды. Так зачем нам тогда такой большой и толстый силовой трансформатор?
Дальше мне проще выразить свои мысли в виде диалога: Вопрос – Ответ.
ВОПРОС. На чем основан принцип расчета блока питания? ОТВЕТ. На том, что усилитель с «облегченным» блоком питания должен выдавать
точно такую же максимальную выходную мощность, что и с обычным, но кратковременно.
ВОПРОС. Насколько точен этот расчет? Можно ли ему доверять? ОТВЕТ. Доверять можно – расчет построен на общепризнанной теории, дополненной экспериментальными исследованиями. Величина ошибки не превышает погрешности изготовления трансформатора (а разброс параметров трансформаторов очень велик!).
ВОПРОС. Не получится ли так, что рассчитанный по этой методике блок питания «не справится» с питанием реального усилителя? ОТВЕТ.
ВОПРОС. Всегда ли применим этот подход? ОТВЕТ. Только для усиления звуковых сигналов. Если источник должен питать
нагрузку, потребляющую неизменную мощность, или усилитель, усиливающий какой-нибудь сигнал незвукового
характера (например, синусоидальный или шумовой для исследования АЧХ колонок), то этот расчет неприменим.
ВОПРОС. Выдаст ли усилитель в нагрузку заявленную мощность, если на вход подать синусоидальный сигнал? ОТВЕТ. Очень непродолжительно (доли-единицы секунды) – пока не разрядятся конденсаторы фильтров. Поскольку средняя мощность синусоидального сигнала, намного больше, то блок питания не сможет поддерживать нужное напряжение питания (оно «просядет»). Поэтому максимальная мощность на синусоидальном сигнале будет несколько меньше (на 10…30%). Программа выдает ориентировочное значение максимальной синусоидальной мощности, которую можно получить с этим блоком питания.
ВОПРОС. ОТВЕТ. В основном за счет запасения энергии конденсаторами фильтра. Эти конденсаторы выполняют две функции – сглаживают пульсации напряжения питания, и подпитывают усилитель на пиках сигнала.
ВОПРОС. Так ли важна большая емкость конденсаторов фильтра? ОТВЕТ. Как уже было сказано, конденсаторы выполняют две функции – сглаживают пульсации напряжения питания, и подпитывают усилитель на пиках сигнала. Причем обе эти функции очень важны! Но зачастую им не придают должного значения. Особенно это касается сглаживания пульсаций. Вот осциллограмма напряжения питания реального усилителя с разными величинами емкостей: С емкостью фильтра 4700 мкФ напряжение питания «просаживалось» до 18 вольт, поэтому на
нагрузку приходило максимум 18-4=14 вольт неискаженного сигнала (здесь dU=4В).
ВОПРОС. В чем особенность расчета питания усилителей для сабвуферов? ОТВЕТ. В том, что сабвуферы воспроизводят только низкочастотные сигналы, поэтому продолжительность пиков сигнала у них больше. Соответственно больше должна быть и емкость конденсаторов фильтров и несколько больше мощность трансформатора, чтобы эти конденсаторы заряжать. Это все программа учитывает сама.
ВОПРОС. ОТВЕТ. Тут большой разницы нет (кроме сабвуфера). Обычно в кино речь (которую делают погромче, следовательно, и мощность нужна больше) имеет очень большой пик-фактор и динамический диапазон. Поэтому увеличение громкости компенсируется пик-фактором и в среднем мощность источника нужна та же. Разница в том, что перепады громкости несколько больше, чем в музыке, поэтому циклы трансформатора «нагрев-охлаждение» (при сильном и тихом сигнале) проявляются в несколько большей степени. Но трансформатор это никак не беспокоит.
ВОПРОС. А сабвуфер для ДК? ОТВЕТ. А вот от сабвуфера ДК иногда требуется бОльшая мощность. Например,
громкий взрыв с продолжительным грохотом обвала взорванного моста — в музыке такого количества низких
частот просто не бывает.
ВОПРОС. А почему же некоторые производители заявляют для своих усилителей блоки питания огромной мощности? ОТВЕТ. Одну цель – рекламную – мы опустим. Другая цель – максимально снизить
просадки напряжения питания и получить максимально возможную выходную мощность не только в музыке, но
и вообще всегда. Третья цель – максимально снизить пульсации напряжения питания, чтобы выжать максимум
качественного звучания («грязный» источник питания – одна из причин роста интермодуляционных искажений).
Однако создание качественного источника питания большой мощности тоже непросто. Там появляется много противоречий,
которые трудно разрешить. На мой взгляд, для высококачественной техники (а такие источники используются именно в классе Hi-End ) правильнее использовать стабилизированное питание. А трансформатор для него рассчитать по предлагаемой методике, добавив к Uпитания дополнительно падение напряжения на стабилизаторе.
ВОПРОС. Какие исходные данные нужны для расчета? ОТВЕТ. Назначение (для сабвуфера или нет) и выходная мощность усилителя,
число его каналов, сопротивление нагрузки, предпочитаемый жанр музыки (по нему оценивается пик-фактор),
ток покоя усилителя и ток, потребляемый от этого блока питания предусилителем.
ВОПРОС. Можно подробнее про эту самую dU ? ОТВЕТ. Напряжение питания должно быть несколько больше чем наибольшее выходное напряжение. Дело в том, что усилитель не может выдать в нагрузку все то напряжение, что дает ему источник. Часть напряжения ( dU =3…5 В) остается на выходных транзисторах, как бы они не пытались открыться и пропустить максимум тока. Значит, берем напряжение питания на эти 3…5 вольт больше максимального выходного. Это значение и учитывается в расчете.
ВОПРОС. А почему ввод данных разбит на два этапа? ОТВЕТ. Вначале по мощности усилителя и сопротивлению нагрузки определяется
требуемое напряжение питания и емкость конденсатора фильтра. Важно! Напряжение питания задается на холостом ходу блока питания. Т.е. без усилителя.
ВОПРОС. ОТВЕТ. Ну, в данном случае вводимая мощность усилителя – довольно условная величина. Правильно будет сказать так: «Усилитель с этим блоком питания воспроизводит музыку точно так же, как и усилитель мощностью ХХ ватт». Здесь ХХ ватт – это та самая мощность, которую мы ввели в исходных данных. (Еще раз говорю: именно музыку, тут они равны, а вот на синусе им не сравняться).
ВОПРОС. Что получаем в результате? ОТВЕТ. Габаритную мощность трансформатора, напряжение и ток на вторичной
обмотке (одной из двух – источник-то двухполярный), рекомендуемую емкость конденсаторов фильтра (по ней
подбираются конденсаторы для расчета).
ВОПРОС. А как быть, если пик-фактор сигнала неизвестен, или если «любимых» жанров больше одного? ОТВЕТ. В принципе это не так важно. Музыка даже одного жанра имеет большой
разброс пик-фактора. Кроме того, поскольку мощность считается «с запасом» (не учитывается динамический
диапазон и прослушивание на «немаксимальной» громкости), можно выбрать стандартное значение « Common »
— ошибка будет невелика.
ВОПРОС. А как быть, если неизвестно значение dU , или тока покоя? ОТВЕТ. Обычно значение dU лежит в пределах 3…6 вольт. А вот ток покоя имеет большой разброс: 30…300 мА. Это уже нужны технические данные усилителя. Или взять максимальные значения из приведенных.
ВОПРОС. А можно ли использовать трансформатор большей габаритной мощности и диоды с напряжением/током большим, чем получилось по расчету? ОТВЕТ. Конечно. Можно ли для перевозки груза весом 1 тонну использовать грузовик, рассчитанный на 5 тонн?
ВОПРОС. ОТВЕТ. Во-первых, лучше станет не на много — см. сам принцип снижения мощности
источника питания. Во-вторых, для того, чтобы рассчитать как будет что-то работать с реальным трансформатором,
нужно в точности знать все параметры этого трансформатора (а их измерить не так-то просто).
И вводить в программу придется не только мощность, но еще полдюжины других параметров (все параметры полной
Т-образной схемы замещения трансформатора). Поверьте, их измерить намного сложнее, чем просто сделать
хороший блок питания. Хочу напомнить, что напряжение на вторичной обмотке от мощности трансформатора не зависит. Оно зависит от того напряжения питания постоянного тока, которое выбрано изначально. А вот если сердечник позволяет получить мощность больше, чем выдает расчет, то ток вторичной обмотки можно повысить. Но повторяю — большого смысла в этом нет. 08.12.2006 Страница подготовлена по материалам сайта http://www.electroclub.info/
|
Трансформаторные усилители мощности: схемы, ВАХ, формулы КПД
Рассмотрим однотактный усилитель мощности, в котором трансформатор включен по схеме с ОЭ (рис. 2.41). Трансформаторы ТР1 и ТР2 предназначены для согласования нагрузки и выходного сопротивления усилителя и входного сопротивления усилителя с сопротивлением источника входного сигнала соответственно. Элементы R и D обеспечивают начальный режим работы транзистора, а С увеличивает переменную составляющую, поступающую на транзистор Т.
Для анализа схемы изобразим семейство выходных характеристик транзистора, линии нагрузки и временные диаграммы (рис. 2.42).
Абрамян Евгений Павлович
Доцент кафедры электротехники СПбГПУ
Задать вопрос
Линия 1 — это линия нагрузки по постоянному току, выходящая из точки, соответствующей Ек, а наклон ее определяется омическим сопротивлением первичной обмотки трансформатора ТР2. Точка 0 является начальной рабочей точкой транзистора. Через нее проходит линия нагрузки по переменному току 2, наклон которой определяется приведенным сопротивлением.
Из построений следует, что напряжение на транзисторе может достигать почти удвоенной величины Ек.
Проведем количественный анализ рассматриваемой схемы:
Р′Н = (UКТ/ √2 ) · (IКТ/ √2 ) = ½ ·UКТ·IКТ где Р′Н — выходная, мощность, приведенная к первичной обмотке трансформатора ТР2;
РН = Р′Н ·ηТР где η ТР− КПД ТР2 (ηТР= 0,75 − 0,95).
Мощность, потребляемая усилителем от источника питания PПОТР = ЕК · IКН. Следовательно, КПД усилителя η = РН / PПОТР = ½ ·UКТ·I КТ·η ТР/ (EК· IКН ) Для идеального усилителя UКТ = ЕК, IКТ = IКН, ηТР = 1, а следовательно, теоретический КПД усилителя η ТЕОР= 0,5 Реальный же КПД ηРЕАЛ = 0,3 + 0,35
Рассмотрим двухтактный усилитель мощности (рис. 2.43).
Транзисторы могут быть включены по схеме либо с ОЭ (рис. 2.43, а), либо с ОБ (рис. 2.43, б).
Обе схемы могут работать в режиме класса «В» (резисторы R1 и R2 не используются) либо в режимах классов «АВ» или «А» (резисторы R1 и R2 обеспечивают соответствующий начальный режим работы транзисторов).
Временные диаграммы, соответствующие классу «В» (рис. 2.44), показывают, что двухтактный усилитель можно рассматривать как две независимые схемы, работающие поочередно, каждая в течение полупериода входного сигнала.
Проведем количественный анализ двухтактного усилителя, работающего в режиме класса «В» при включении транзисторов по схеме с общей базой (рис. 2.43, б). Средний ток (постоянная составляющая) каждого из транзисторов с учетом обратного тока IК0
IсрТ1 = IсрТ2 = 1/π· IКТ + IК0. Таким образом, ток и мощность, потребляемые усилителем от источника тока, соответственно равны:
I ПОТР= ( IсрТ1+ IсрТ2) ≈ 2 · ( 1/π · IКТ+ IК0)PПОТР= EК· IПОТР= 2 · EК/π · ( IКТ+ π · IК0) = 2 /π · EК
· Il Il=IКТ+π·IК0
Так же, как это делалось ранее для однотактного усилителя мощности, определим Р′Н = ½ ·UКТ·I КТ РН = Р′Н ·ηТР= ½ ·UКТ·IКТ·ηТР
Следовательно, КПД двухтактного усилителя мощности в режиме класса «В» η = РН / PПОТР = π/4 ·U КТ·IКТ·ηТР/ (EК· IКН )
Для идеального усилителя UКТ = ЕК , IКТ =I1, ηТР = 1, а следовательно, теоретический КПД ηТЕОР = π / 4 = 0,78 Реальный же КПД ηРЕАЛ = 0,6 ÷ 0,7
Поскольку трансформатор является нежелательным элементом усилителей мощности, так как имеет большие габариты и вес, относительно сложен в изготовлении, то в настоящее время наибольшее распространение находят бестрансформаторные усилители мощности.
ЛАМПОВЫЙ УСИЛИТЕЛЬ МОЩНОСТИ ЗВУКОВОЙ ЧАСТОТЫ
Давно известно, что одним из самых трудоемких компонентов лампового усилителя низкой частоты (УНЧ) считается выходной трансформатор. Технологических тонкостей в его изготовлении настолько много, что порой этот процесс растягивается на долгие месяцы, либо весь проект «забрасывают в дальний угол» вместе с мечтами о «ламповом звуке». Можно, конечно, купить готовый трансформатор или заказать, чтобы его намотали индивидуально под ваш усилитель, но это довольно дорого. Да и такой способ лишен всякой «романтики творчества». Свой усилитель должен быть собран собственными руками, что обеспечивает автору наслаждение не только от звучания аппаратуры, но и удовольствие от результатов своего труда!
Предлагаю вниманию читателей «М-К» несколько конструкций своих самодельных усилителей низкой частоты, отличающихся выходной мощностью. Использование стандартных сетевых трансформаторов серий ТАН (анодно-накальный) и ТН (накальный), рассчитанных на частоту 50 Гц, в качестве выходных для двухтактных ламповых усилителей вполне допустимо, поскольку сетевая и другие обмотки выполнены двойными. Набор симметричных анодных и накальных обмоток трансформатора на магнитопроводе ПЛ позволяет расширить возможности оптимального согласования нагрузки с выходным сопротивлением ламп оконечного каскада для ультралинейной схемы включения тетродов. В конструкциях этих усилителей применимы наиболее распространенные усилительные лампы: 6Н8С, 6Н23П, 6Н2П, 6Ф1П, 6ПЗС и 6П14П.
ВАРИАНТ ПЕРВЫЙ
Предлагаемые схемные решения https://sicom.ru/catalog/radiostancii/professionalnye-cifrovye/ открывают радиолюбителям огромное поле для вариаций в обретении богатого букета оттенков «лампового» звучания без претензий на достижение какого-то исключительного качества. Это просто добротные, легко повторяемые ламповые усилители для экспериментирования с различными лампами и режимами работы. Сетевые трансформаторы серий ТАН и ТН с симметричной разделенной сетевой обмоткой вполне пригодны в качестве выходных в двухтактных ламповых усилителях. К тому же, они имеют еще и двойной симметричный набор анодных и накальных обмоток, позволяющих использовать часть из них для обеспечения ультралинейного режима усиления в выходном каскаде.
Вначале следует обратить внимание на то, что при использовании последовательно включенных двух накальных обмоток с суммарным напряжением 12,6 В, максимальная мощность выходного трансформатора ТАН достигает 39,7 Вт при нагрузке 4 Ом, 19,8 Вт — при нагрузке 8 Ом, 13,2 Вт при нагрузке 12 Ом и 9,9 Вт — при нагрузке 16 Ом. Эти соотношения следует учитывать при подборе номинального сопротивления нагрузки усилителя.
Внешний вид первого варианта УНЧ с блоком питанияМощность трансформатора желательно выбирать в три-четыре раза больше выходной усилителя. Чем больше мощность трансформатора, тем выше индуктивность первичной обмотки (необходимой для воспроизведения низких частот), больше диаметр провода и, как следствие, меньше межслойная емкость обмотки (это важно для воспроизведения высоких частот) и сопротивление обмоток, что увеличивает КПД трансформатора.
Предлагаемый вариант построен по схеме двухтактного ультралинейного усилителя мощности низкой частоты (УМЗЧ) с лампами 6П14П.
Первый каскад усиления собран на пентодной части лампы VL1 (VL1.1) по резистивной схеме. На управляющую сетку поступает сигнал с регулятора громкости R1. Необходимое смещение создается резистором R5, включенным в катод лампы. Напряжение на экранирующую сетку подается через резистор R5, а резистор R3 является нагрузкой этого каскада. Второй каскад усиления собран также по обычной резистивной схеме на триодной части лампы VL1 (VL1.2). Его анодной нагрузкой служит сопротивление резистора R15. Так как резистор R16 в цепи катода конденсатором не заблокирован, то каскад охвачен отрицательной обратной связью по току. Цепочка R9C1C3 выполняет функции развязывающего фильтра между каскадами.
Между этими же каскадами включены и регуляторы тембра. Подъем частотной характеристики в области высоких частот звукового спектра осуществляется цепочкой С10 R13C11. Происходит это следующим образом. Сопротивление цепочки R13C11 из-за большого сопротивления резистора R13 почти не зависит от частоты, поэтому с увеличением частоты (из-за уменьшения емкостного сопротивления СЮ) напряжение на участке (R13C11), а следовательно, и напряжение верхних частот, подводимое к управляющей сетке триода VL1.2, будут возрастать. Плавная регулировка частотной характеристики в области высоких частот производится переменным резистором R13. В верхнем положении движка на вход VL1.2 поступает преимущественно напряжение сигнала высоких частот. В нижнем положении уровень высоких частот срезается конденсатором С11, так как его сопротивление для этих частот мало.
В области низких частот регулировка усиления производится цепью R6R7R8C6 С7. В нижнем положении движка переменного резистора R7 сопротивление верхнего плеча R6, R7, С6 для низких частот резко возрастает и с резистора R7 через резистор R10 R12C13 на управляющую сетку лампы VL1.2 подается незначительная часть сигнала, снимаемого с первого каскада усиления. Это приводит к «завалу» низких частот. В верхнем положении движка резко возрастает сопротивление нижнего плеча (R7R8C7), напряжение сигнала низких частот на сетке триода VL1.2 увеличивается, а это вызывает подъем частотной характеристики в области низких частот. Плавное изменение частотной характеристики на низких частотах производится переменным резистором R7. Плавное изменение частотной характеристики на средних частотах производится переменным резистором R11.
ФАЗОИНВЕРТОР
Лампа VL2 работает в качестве фазоинвертора. Как известно, для нормальной работы двухтактного усилителя необходимо, чтобы переменные напряжения на сетках ламп плечей были равны по величине, но сдвинуты по фазе на 180°.
Для получения этих двух напряжений и предназначен фазоинвертор. Примененный в данном усилителе фазоинвертор выполнен по наиболее простой схеме и работает следующим образом. Известно, что переменное напряжение, образующееся на анодном сопротивлении, отличается от напряжения на сетке лампы на 180°. Фаза же напряжения на катодном сопротивлении совпадает по фазе с напряжением на сетке. Следовательно, напряжения на анодном и катодном сопротивлениях отличаются по фазе на 180°, что нам и необходимо. Для того чтобы эти напряжения были также одинаковы по своей величине, анодное и катодное сопротивления должны быть равны. Оконечный двухтактный каскад на двух лампах 6П14П собран по ультралинейиой схеме. Напряжение возбуждения на сетки оконечных ламп (типа 6П14П) подается через разделительные конденсаторы С16 и С17. Напряжение смещения на сетках ламп VL3 и VL4 образуется за счет падения напряжения на сопротивлении R31, зашунтированном конденсатором С18.
Типовой режим ламп выходного каскада для усиления в классе АВ (из справочника): напряжения на аноде и экранной сетке соответственно Ua = 300 В, Uq2 = 300 В, сопротивление резистора в катодной цепи RK = 130 Ом, эквивалентное сопротивление нагрузки Raa = 8 кОм, ток по цепям анодного и экранирующей сетки питания lа = 2 х 36 мА, lq2 = 2 х 4 мА (в режиме покоя — Ubx = 0). При мощности в нагрузке Рн = 17 Вт и коэффициенте гармонических искажений К = 4 % входное напряжение Ubx = 10В (эфф.), амплитуды тока по цепям питания, указанным выше, — Iапт = 2 х 46 мА, Iq2m = 2×11 мА.
Отвод на экранную сетку для ультралинейного включения ламп EL84 должен быть сделан от четвертой части витков анодной обмотки трансформатора.
ПОДБОР ТРАНСФОРМАТОРА ТАН
Чтобы подобрать нужный трансформатор ТАН из стандартного ряда типономиналов, произведем некоторые расчеты.
Амплитуда напряжения на анодной обмотке Uaam = √2PR = V2 х 17 х 8000 = 522 В. Соответственно, на половине обмотки амплитуда напряжения равна 261 В, что при напряжении питания 300 В оставляет на лампе в открытом состоянии 39 В, что можно проверить по характеристикам.
Вид на монтаж УНЧ первого варианта с блоком питанияБлок питания УНЧ первого вариантаМонтажная плата УНЧ первого вариантаЭффективное напряжение на анодной обмотке в 1,41 раза меньше и равно 185 В, т. е. в трансформаторе должна быть пара обмоток с таким или немного большим рабочим напряжением.
Теперь определимся с коэффициентом трансформации. Для достижения оптимального эквивалентного сопротивления Raa (8 кОм) нагрузку сопротивлением 8 Ом необходимо преобразовать трансформатором с коэффициентом трансформации nтр = V8/8000 = 1/31,6. В этом случае выходное напряжение на нагрузке 8 Ом достигает (185 + 185) / 31,6 = 11,7 В. Для этой цели удобно использовать две накальные обмотки по 6,3 В, включенные последовательно, с общим напряжением 12,6 В.
С учетом выбора стандартных выходных накальных обмоток и коэффициента трансформации 1/31,6 напряжение анодных обмоток должно составлять 12,6 х 31,6 = 398 В (его половина -199 В). Это больше, чем нужные 185 В, поэтому трансформатор окажется в облегченном режиме. Итак, нужно подобрать трансформатор с минимальным числом обмоток, чтобы вместе с двумя половинами сетевых обмоток на 110/127 В получить 199 В. Это возможно в следующих двух комбинациях: 110 + 89 В и 127 + 72 В.
На основании приведенных выше рекомендаций для максимальной выходной мощности 17 Вт нужно выбрать трансформатор мощностью 51…68 Вт. Идеально для нашего усилителя подходит ряд трансформаторов от ТАН27 до ТАН40 с габаритной мощностью 60 Вт. Внимательно изучив таблицу напряжений обмоток типовых трансформаторов, выбираем трансформатор ТАН28-127/220-50, имеющий следующую сумму напряжений: 110 + 40 + 56 В. Стало быть, отвод на экранные сетки мощных ламп можно сделать с обмотки на 56 В, затем расположить секцию на 40 В и, наконец, непосредственно к анодам ламп подключить секции сетевой обмотки на 110 В. И, соответственно, получается приведенное сопротивление нагрузки Raa = 8553 Ом при коэффициенте трансформации 1/32,7.
Помимо ТАН28, хорошие результаты достижимы с трансформаторами соседних типономиналов: ТАН27-127/220-50 (с комбинацией обмоток по напряжению 127 + 28 + 28 + 6 = 189 В и приведенное сопротивление нагрузки Raa = 7200 Ом) и ТАН29-127/220-50 (с комбинацией обмоток — 110 + 56 + 56 = 222 В, при этом приведенное сопротивление Raa = 9933 Ом).
К двум накальным обмоткам, включенным последовательно, подключена нагрузка сопротивлением 8 Ом. Однако обе выходные «накальные» обмотки имеют отводы, соответствующие сумме напряжения 5 + 1,3 В. Поэтому при вдвое меньшем сопротивлении нагрузки (4 Ом) следует набрать нужное значение с двух обмоток как сумму 5 + 1,3 + 1,3 = 7,6 В; оно почти точно соответствует расчетному 8,2 В для нагрузки сопротивлением 4 Ом. И в этом случае выходная мощность усилителя достигает 14 Вт.
Напряжение анодного питания должно быть больше типового значения 300 В на величину падения напряжения на общем катодном резисторе сопротивлением 130 Ом при токе в 114 мА (2х46 + 2х11), т.е. на 15 В. Стало быть, напряжение питания после фильтра выпрямителя должно быть 315 В. На пиках громкости усилитель будет потреблять ток 114 + 2 = 116 мА (лампа входного каскада потребляет ток 2 мА), средний же ток его потребления будет немногим больше тока покоя составляющего 2х36 + 2×4 + 2 = 82 мА.
Эти режимы соответствуют схеме обычного (пентодного, тетродного) включения экранированных ламп. В ультралинейном режиме включения максимальная мощность в нагрузке и, соответственно, напряжения на обмотках трансформатора несколько ниже. С таким выбранным трансформатором усилитель при выходной мощности 8,5 Вт обеспечивает полосу усиливаемых частот 34…21000 Гц по уровню — 3 дБ. Чувствительность усилителя на частоте 1 кГц при максимальной выходной мощности равна 0,28 В. Звучание с этим усилителем очень четкое и прозрачное.
Для придания более мягкого звучания можно рекомендовать зашунтировать оксидные конденсаторы (лучше фирмы JAMICON) старыми бумажными конденсаторами КБГ-И емкостью 0,015 мкФ на 400 В. Впрочем, пойдут и современные пленочные серии.
Печатная плата и расстановка элементов УНЧ первого вариантаК78-2 того же или большего номинала на напряжение не менее 400 В.
Звучание, получаемое с таким усилителем, зависит и от типа используемой в предварительном каскаде лампы VL2. Наиболее приятный звук получается с лампой 6Н23П. Однако вполне возможна установка и других двойных триодов с аналогичной цоколевкой. При смене типа лампы нужно изменить сопротивление резистора R22 так, чтобы на катоде второго триода сохранялись бы расчетные 64 В. Можно рекомендовать в каскад предварительного усиления двойные триоды 6Н2П (R22 = 1,3 кОм), 6Н1П, (R22 = 1,6 кОм), 6Н6П (R22 = 2,7 кОм). Чувствительность усилителя — около 0,25 В, и для разных типов ламп входного каскада она может несколько изменяться.
Резисторы в усилителе можно устанавливать металлодиэлектрические (МЛТ и их аналоги) или углеродистые ВС (более предпочтительные) на соответствующую мощность рассеяния.
Перед первым включением усилителя проверьте правильность монтажа. Установите в средние положения движки обоих подстроечных резисторов. Включите усилитель и проверьте напряжения в блоке питания и усилителе на соответствие значениям, указанным на схеме. Отличие режимов не должно быть более ± 5 %, разумеется, если в розетке в это время напряжение около 220 В.
Регулировка усилителя заключается в установке с помощью подстроенного резистора R27 равенства напряжения 0,8 В на резисторах R32, R33, включенных между выводами 8 и 9 выходного трансформатора. Желательно, чтобы эти резисторы были подобраны по разбросу сопротивления не более 1 %; это очень легко сделать, если купить их десяток, а потом просто выбрать пару омметром.
Если выходные лампы вашего усилителя не подобраны в пару, то в этой конструкции их можно отобрать из нескольких. Установите подстроенный резистор R27 в среднее положение и убедитесь в равенстве напряжения смещения на его крайних выводах. Для этого можно подключить к крайним выводам резистора цифровой вольтметр с пределом до 2 В и установить баланс каскада по нулевому показанию прибора. Затем, перебирая все имеющиеся у вас лампы одного типа, найдите те, у которых будут одинаковые падения напряжения на резисторах контроля анодного тока. При смене ламп надо обязательно прогревать лампы не менее двух минут до момента измерения.
Заключительный этап регулировки проводят, когда в усилитель установлены подобранные лампы и достигнут баланс тока ламп выходного каскада. Минимизации фона на его выходе добиваются, изменяя положение движка подстроенного резистора R1 в цепи накала ламп, при замкнутом входе усилителя, контролируя его уровень на выходе милливольтметром переменного тока либо осциллографом при максимальной чувствительности его входа. На этом регулировка усилителя закончена.
БЛОК ПИТАНИЯ
По схемотехническому решению блок питания может быть в двух версиях. Первая выполнена с трансформатором ТАНЗЗ-127/220-50 или ТАНЗЗ-220-50. Кенотронный выпрямитель с П-образным LC-фильтром выполнен по классической схеме и в пояснениях не нуждается. Вместо кенотрона EZ81 можно применить EZ80, а при их отсутствии — отечественный 6Ц4П (он «потянет», но с небольшой перегрузкой). Впрочем, можно поставить их два, соединив парами аноды в каждом плече выпрямителя, регулировкой подстроечным резистором в цепи накала добиваются нейтрализации фона переменного тока.
Вторая версия — диодная с тем же П-образным LC фильтром.
С точки зрения внешнего вида и эффектного зрелища, кенотрон выглядит лучше, но мостовой диодный выпрямитель практичнее и надежнее, да и габариты могут быть меньше. Но это на выбор разработчика.
Так же, в зависимости от того, в каком виде радиолюбитель хочет иметь свой УНЧ, он может быть с отдельным блоком питания или совместным с усилителем.
Отдельный блок питания состоит из основания и корпуса. На основании смонтированы трансформаторы питания и накала, конденсаторы, диодный мост, дроссель и разъем РП-7(10) на уголках. Под основанием предусмотрены четыре резиновых амортизатора-ножки.
Корпус изготовлен из листового алюминиевого сплава толщиной 1,5 мм, а его размеры во многом зависят от выбранных трансформатора, дросселя и конденсаторов фильтра.
Диодный мост и конденсаторы фильтра смонтированы на выводах электролитических конденсаторов или на монтажной маленькой плате, закрепленной на их выводах.
Принципиальные схемы блоков питания УНЧ (две версии)В качестве трансформаторов для источников питания (кроме указанных на схеме) я использовал: ТС-180; ТА-202+ТН-46; ТАН-107. Можно применять и другие трансформаторы, подходящие по напряжению и току.
ПЕЧАТНАЯ ПЛАТА
Монтажная плата изготовлена из двухстороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 1,5-2 мм. Отверстия в ней сверлятся только под ламповые панельки и под крепление самой платы в корпусе усилителя. Диаметр отверстий под ламповые панельки 1,5 мм, а под крепеж — 3,4 мм. После травления плату следует промыть, зачистить проводники и обработать горячим покрытием из припоя ПОС-61 (Гор. ПОС-61).
Проводники цепей накала ламп расположены со стороны установки ламповых панелек. С этой стороны оставить максимальную площадь фольги, которую в дальнейшем при монтаже усилителя следует присоединить к минусовой шине питания, что создаст экранный эффект для смонтированной схемы.
Монтаж платы надо производить в следующей последовательности и с учетом ряда оговорок:
1. Монтаж ламповых панелек (предварительно подрезать их лепестки, а выводы цепей накала — отогнуть).
2. Монтаж элементов фазоинвертора и оконечных ламп.
3. Монтаж элементов лампы первого каскада и элементов громкости и тембра.
4. Корпусы резисторов надо расположить над платой на высоте 10 — 15 мм.
5. Электролитические конденсаторы не должны касаться платы.
6. Подстроечный резистор монтируется на проволоке ММ-1, используя ее как стойки.
Следует напомнить, что перед монтажом выводы всех радиоэлектронных элементов должны быть хорошо обработаны припоем (облужены). После монтажа деталей плату желательно промыть в спирто-бензиновой смеси.
Резисторы громкости и тембра монтировать проводом МГТФ 0,35 мм2 в экране, поверх экрана надеть полихлорвиниловые трубки. На выводы выходного трансформатора после пайки следует надвинуть изоляционные трубки. Провода, идущие к цепям накала, свить между собой. Монтаж УНЧ вести проводом МГШВ-0,5 мм2 (расположение проводников видно из фото). Провода питания собрать в жгут и нейлоновыми стяжками прикрепить к элементам конструкции и трансформатору.
После настройки УНЧ плату желательно покрыть лаком УР-231, хотя бы в один слой. Плата усилителя крепится к верхней панели шасси через стальные резьбовые стойки (8 штук) диаметром 6 мм и высотой 10 мм, и винтами М3 впотай.
Корпуса переменных резисторов необходимо соединить с шасси. Шасси УНЧ соединить с минусовой шиной питания. Питание цепей накала первой лампы и оконечного каскада желательно иметь раздельное. Один из выводов накала ламп заземлить на минусовую шину питания (точка определяется опытным путем по наименьшему фону).
Выходной трансформатор и выходной разъем крепятся к задней стенке шасси.
В задней стенке шасси предусмотрено отверстие с резиновой проходной втулкой для жгута питания при раздельной конструкции блока питания и УНЧ.
ШАССИ
Шасси представляет собой прямоугольную, простую, но достаточно жесткую конструкцию из листового алюминиевого сплава (например, АМЦ). Низ, верх, торцы изготовлены из 2-мм, а боковины — из 8-мм листа. Винты корпуса при сборке следует законтрить краской. Шасси покрыто черной краской.
Предлагаемое шасси позволяет смонтировать несколько вариантов УНЧ: на лампах 6П14П с отдельным блоком питания, на 6ПЗС с отдельным блоком питания, а также на 6П14П и 6П3С с блоком питания.
ВАРИАНТ ВТОРОЙ
Этот усилитель собран на лампах 6Н2П (первый и второй каскады), 6Н23П (третий каскад и фазоинвертор) и 6П14П (двухтактный ультралинейный оконечный каскад).
Напряжение сигнала через компенсированный регулятор громкости (R1-C2) поступает на сетку первого каскада, выполненного на левом по схеме триоде лампы 6Н2П (VL1.1). Второй каскад усилителя собран на правой части той же лампы. Благодаря отсутствию конденсаторов, шунтирующих резисторы R3 и R14, каждый каскад охвачен отрицательной обратной связью по току, что уменьшает искажения усиливаемого сигнала.
Внешний вид второго варианта УНЧМежду вторым и третьим каскадами усилителя включены три регулятора тембра, раздельно по низким (R6), средним (R10) и высоким (R12) частотам. Это позволяет изменять громкость звука и тембр усилителя в очень широких пределах.
Фазоинверторный каскад выполнен по схеме с расщепленной анодной нагрузкой. Здесь сопротивление анодной нагрузки разбито на две равные части, одна из которых включена в цель анода, а другая — в цель катода. За счет этого на них возникают сигналы, равные по величине, но сдвинутые по фазе на 180 градусов. Оконечный двухтактный каскад на двух лампах 6П14П собран по ультралинейиой схеме. Все остальное — как в первом варианте.
Принципиальная схема второго варианта УНЧЛамповые панельки (второй вариант УНЧ)Компоновка шасси (второй вариант УНЧ)Монтажная плата (второй вариант УНЧ)Мною были испытаны усилители с трансформаторами ТАН29, ТАН41, ТАН55 и ТАН69, давшие отличные результаты.
Юрий КУРБАКОВ,
г. Тула
ЛИТЕРАТУРА:
Гендин Г.С. Высококачественные ламповые усилители звуковой частоты. МРБ вып. 1235-1999 г.
Сидоров и др. Малогабаритные трансформаторы и дроссели. М., Радио и связь 1985 г.
Комаров С. Ламповые УМЗЧ с трансформаторами ТАН. Радио № 5-2005 г.
Комаров С. УМЗЧ на «телевизионных» лампах с трансформаторами ТН. Радио № 12-2005 г.
Комаров С. УМЗЧ на «телевизионных» лампах с трансформаторами ТН. Радио № 1-2006 г.
Кацнельсон Б.В. Ларионов А.С. Отечественные приемноусилительные лампы и их зарубежные аналоги. Справочник. М., Энергоиздат, 1981 г.
Справочник радиолюбителя. Под редакцией академика А.И. Берга. Госэнергоиздат, 1957 г.
Цыкин Г.С. Электронные усилители. М., 1963 г.
Рекомендуем почитать
- ИЗОБРЕЛ… ЛОПАТУ
Много я за свою жизнь придумал разного моторизированного почвообрабатывающего инструмента, но без лопаты все равно не обойтись. Однако и ее пришлось совершенствовать — участок земпи… - БОЙЦОВАЯ ИЗ МУРМАНСКА
Эта «бойцовка» разработана в авиамодельном кружке областной станции юных техников города Мурманска. Выступая с ней на областных соревнованиях, восьмиклассник Саша Байдов стал чемпионом…
Если в результате расчета источника питания оказалось, что он должен иметь напряжение пульсаций, составляющее только 5% от величины напряжения питания, то это означает, что 90% времени трансформатор будет фактически отключен от схемы, а выходное сопротивление источника питания будет определяться только эквивалентным последовательным сопротивлением конденсатора и сопротивлением выходных проводов. Именно по этой причине замена накопительного конденсатора обычного типа на тип, рассчитанный на высокие значения токов пульсаций, оказывает очень заметное влияние на качество звучания усилителя, так как для них величина эквивалентного последовательного сопротивления, ESR, значительно ниже (правда выше при этом оказывается их стоимость). Комбинация компонентов из обмотки трансформатора, выпрямителя и конденсатора образует сугубо нелинейную систему. Поэтому их поведение становится гораздо сложнее, чем предсказывает схема идеального источника напряжения Тевенина, в силу чего анализ необходимо проводить с учетом поведения реальной схемы в различные моменты времени. На протяжении очень короткого начального периода времени (менее времени заряда конденсатора) выходное сопротивление источника питания определяется суммой эквивалентного последовательного сопротивления конденсатора и сопротивления проводов. Это будет оставаться справедливым даже в случае протекания переходных токов с очень высокими значениями, которые могут возникать при первом и последующих циклах заряда при условии, что они при этом не очень значительно меняют величину заряда конденсатора. Единственное условие, которое должно соблюдаться, это то, чтобы конденсатор был бы в состоянии выдержать этот значительный по величине ток. Для того, чтобы соблюсти это условие, у конденсатора должно быть небольшое значение эквивалентного последовательного сопротивления, ESR, и не только на частотах сетевого питания, но в диапазоне частот, по крайней мере, до 40 кГц. Это связано с тем, что выходной усилитель мощности, часто работающий в классе В (с отсечкой выходного тока ламп), вызывает появление выпрямленной составляющей звукового сигнала, а также его второй гармоники (то есть удвоенной звуковой частоты) на шинах источника питания. Для выполнения требований этого условия можно использовать электролитический конденсатор, предназначенный для применения в импульсных источниках питания в качестве накопительного конденсатора, зашунтировав его конденсатором меньшей емкости (рис. 6.12). Усилитель мощности при работе может резко уменьшить величину заряда на накопительном конденсаторе, что приведет к снижению выходного напряжения, либо за счет продолжительного протекания тока с большим значением, который возможен, например, при длительном испытании усилителя на полной выходной мощности с использованием сигнала синусоидальной формы, либо при воспроизведении непродолжительных, но очень сильных звуков, например, очень низких по тону звуков барабана. Рис. 6.12 Использование шунтирующего конденсатора для моделирования свойств «идеального» конденсатора Питание постоянной по величине нагрузки обычно не представляет труда, так как заранее точно известно, ток какой величины через нее будет протекать. Поэтому расчет ведется просто для этого значения тока. Если напряжение пульсаций для разумного значения тока окажется выше, чем хотелось бы, то необходимо добавить в блок питания стабилизатор, чтобы избавиться от них. Следовательно, для случая синусоидального напряжения величина тока составит: Трудности возникают тогда, когда необходимо питать изменяющуюся по величине нагрузку. Некоторым может показаться, что если усилитель мощности рассчитан постоянно отдавать в нагрузку 8 Ом мощность, равную 100 Вт, то все, что необходимо сделать, так это рассчитать ток, протекающий в нагрузке блока питания при заданной полезной мощности, и вести расчет, исходя из полученного значения тока. Все изъяны такого подхода легко видны на примере транзисторного усилителя, в котором нагрузка подключена непосредственно к выходному каскаду и мощность определяется выражением: Однако следует учесть, что необходимо при расчете использовать амплитудное значение, которое будет больше на величину √2, то есть составит значение 5 А. Диапазон изменения напряжения усилителя может составлять ±50 В, следовательно, необходим источник питания, способный обеспечивать напряжение ±50 В при токе 5 А. Таким образом, мощность источника питания должна составлять 500 Вт, и это для того, чтобы питать монофонический усилитель мощностью 100 Вт! Такой источник питания оказывается слишком мощным и слишком дорогим и для того, чтобы его использовать действительно могут понадобиться очень веские причины. Ключ решения возникшей проблемы заключается в режиме (классе) работы выходного каскада. Если выходной каскада работает только в классе А, то ток в рабочей точке ВАХ усилительного прибора равен амплитудному значению тока, который необходим при уровне максимальной выходной мощности, которая в рассматриваемом примере составляет 5 А. Если действительно от источника питания потребляется ток неизменной величины 5 А, то в этом случае действительно понадобится источник питания, имеющий мощность 500 Вт (рис. 6.13). Рис. 6.13 Стандартная схема источника питания транзисторного усилителя Величина емкости накопительного конденсатора для этой схемы очень легко может быть определена, если воспользоваться ранее приведенными соотношениями и критерием, в соответствии с которым величина напряжения пульсации составляет 5% от напряжения питания. Однако с трансформатором дело обстоит иначе. Несомненно, можно будет воспользоваться для непосредственного определения параметров трансформатора номограммами, первоначально предложенными О. Г. Шейдом (О. Н. Schade). Однако на практике необходимые для расчета параметров трансформатора данные могут оказаться просто неизвестными, поэтому достаточно часто на практике используют правило, в соответствии с которым реактивная мощность силового трансформатора должна быть, по крайней мере, равной необходимой выходной мощности. Если выходной каскад усилителя предназначен для работы в классе В, то он продолжает питать нагрузку током 5 А в момент достижения синусоидальным сигналом максимальных (амплитудных) значений, однако, в других точках синусоиды величина тока, необходимая от источника питания, будет значительно меньше. Это позволяет уменьшить энергопотребление, и соответственно поднять КПД усилителя. Влияние накопительного конденсатора заключается в усреднении флуктуации потребляемого тока, поэтому в случае сигнала синусоидальной формы усредненное значение тока Iaverageсоставит: Так как усредненное значение тока в рассматриваемом примере составит 3,2 А, то будет выбран трансформатор, рассчитанный на мощность 350 ВА. Далее следует учесть, что усилитель никогда не будет работать на полной выходной мощности все время, и что кратковременные музыкальные пики, для которых требуется максимальная выходная мощность, не будут иметь большую по времени продолжительность. Следовательно, можно было бы использовать трансформатор, рассчитанный на меньшую мощность, так как накопительный конденсатор мог бы обеспечить необходимые значения пикового тока. Такой аргумент является весьма соблазнительным, и многие производители коммерческих усилителей склонились к нему, так как каждый дополнительный фунт стерлингов к стоимости электронных компонентов добавляет, как правило, от 4 до 5 фунтов стерлингов к розничной цене. Так как такого рода коммерческие соображения, ограничивающие рамки творчества, не должны повлиять на окончательное принятие решения, то принцип, в соответствии с которым, чем более мощный силовой трансформатор (в пределах разумного, естественно), тем лучше, должен быть превалирующим. |
Широкополосный усилитель мощности | ut2fw
Широкополосный усилитель мощности
Как и в Портативной версии трансивера — это самый «нежный» блок с точки зрения заражённых стрелочной болезнью аматеров. Любители настройки выходных каскадов «по покраснению анодов ламп» — могут пропускать этот раздел. Построение транзисторных ШПУ рассчитано на действительно подготовленных в конструировании радиолюбителей. Как минимум — нужно отличать трансформаторы с «объёмным витком» от трансформаторов «биноклей». Описание может заинтересовать тех — у кого уже получались качественно и линейно работающие транзисторные усилители выходной мощностью не менее 20- 30Вт. Азы этой тематики следует черпать в ином источнике.
Первый каскад передатчика
Этот каскад разведен на одной из плат ДПФов или отдельной маленькой платке (в случае требования получения максимального усиления каскада). В качестве VT1 можно применять КТ368, 399, 355, 325. Транзистор используется в классе А. В качестве нагрузки широкополосный трансформатор на ферритовом кольце (К10-7; 600-2000НН; 10-7 витков в два провода d=0,16-0,25). Амплитудно- частотная характеристика формируется элементами R4, СЗ. Ток покоя выставляется при помощи R1 близкий к максимальному (20- 25 mА). Как показал опыт, очень часто на радио-рынке продают якобы КТ368А в пластмассовом корпусе с одной — двумя белыми точками. По своим параметрам такие транзисторы бывают хуже КТ315, попадаются даже с р-п-р проводимостью. Понятно, рынок реагирует на спрос очень быстро, а вот производители часто не успевают. Поэтому, чтобы всегда под рукой был нужный транзистор, берем кристалл КТ361 или КТ315 “лепим” их в иной корпус и по потребности рисуем им цветные метки — так получаются КТ368, 399, 3102Е и 3107 и т.д. Покупателю объясняем, что “это последний писк моды”, транзисторы только что испекли по наисовременнейшей технологии фирмы “FILIPS”. Чтобы не попасть в такую ситуацию, нужно найти транзисторы в металлическом корпусе (правда “братья с Кавказа” их давно уже вывезли) или в пластмассовом, но с надписью типа транзистора.
То же самое можно сказать и о ферритах, продающихся на радио- рынке. При покупке никогда не говорите какая проницаемость феррита нужна, лучше спросить какая есть, так как под рукой у продавца всегда есть дежурная коробочка где найдётся именно та проницаемость которую вы назовете. С большой долей риска, но все же можно отличить по внешнему виду феррит большой проницаемости. Он, как правило имеет более темный цвет (спекшийся уголь) крупнее зерно и марки НМ “звонятся” тестером. Ферриты небольшой проницаемости — серый цвет, иногда с налетом “ржавчины”, очень мелкое зерно и не “звонятся” тестером. Среди радиолюбительской общественности интересующейся “проблемами паяльника” ходят различные слухи о применении ферритов марок НН и НМ. Мне не удалось найти различия в качестве работы этих ферритов, по крайней мере в приводимой конструкции трансивера. Но в военной технике, особенно в передатчиках на транзисторах, чаще можно встретить ферриты марки НМ. Эта информация ни к чему не обязывающая, возможно кому-то захочется провести детальное исследование в этом направлении и в дальнейшем поделиться полученными выводами с радиолюбительской братией. Пытаться же выяснить по эфиру – “почему я его всё правильно сделал, а оно не работает или работает не так, как хочется”, дело бесперспективное – это пустая трата времени и того, кто спрашивает, и того, кто пытается ответить. Некачественный феррит влияет на амплитудно-частотную характеристику и затухание, вносимое трансформаторами. Отсюда и делайте выводы – поче-му ШПУ не отдаёт мощу на каком-нибудь из диапазонов, или нет чутья приёмника. Не забывайте, что это радиолюбительские разработки, плюс качество элементной базы, плюс наличие опыта (“масла в голове изобретателя”), плюс наличие горячего желания разобраться и “победить”, плюс наличие парка измерительных приборов, плюс умение этими приборами пользоваться, плюс и т.д. и т.п. Вообщем – без импровизации не обойтись. Ни в коем случае не нужно надеяться – что “спаяем по схеме, подадим питание и оно сразу заработает так, как должно”.
Усилитель мощности
Приводимый экземпляр платы усилителя мощности был создан методом многочисленных “нервных” стрессов. Это связано с ценами на мощные транзисторы и их невысокой надежностью. Первоначальные эксперименты с популярными типами транзисторов, которые неоднократно описывались на страницах радиолюбительских изданий нашими известными конструкторами, ни к чему “хорошему” не привели. Были испытаны КТ913, 922, 920, 925, 930, 931, 970, 971, 985, сборка КТ9105АС. После того, как собралась довольно увесистая кучка уже не транзисторов, а “желтого металлолома” для “братьев с Кавказа”, был произведен перерасчет “дебета в кредит” — последовали выводы. Основной из них — это: занимался ли кто-нибудь серьезно из наших популярных конструкторов этим вопросом ? Создалось впечатление, что основная масса публикаций по этой теме подводила повторяющего конструкцию НАМа к нервному стрессу, с последующим отрицательным отношением к транзисторным усилителям вообще. Из всего многообразия заслуживал внимания лишь нигде не опубликованный выходной каскад TRX “Прибой”. Потребовалось остановиться, провести основательную теоретическую подготовку в этом вопросе, проанализировать отечественную военную технику аналогичного класса и выходных каскадов импортных трансиверов. Основные тезисы при изготовлении ШПУ коротковолновых TRX: 1) нужно использовать транзисторы, специально созданные для линейного усиления частот 1,5-30 МГц это КТ921, 927, 944, 950, 951, 955, 956, 957, 980 и т.д., 2) выходная мощность не должна превышать максимального значения мощности одного транзистора двухтактного ШПУ, в военной технике этот показатель не превышает 25% от максимальной мощности транзистора, 3) предварительные каскады, по возможности, должны работать в классе А, 4) транзисторы для двухтактных каскадов подбираются в пары с идентичными характеристиками, 5) не нужно забывать, что у транзисторных мощных каскадов очень низкое входное сопротивление и при изготовлении отдельных транзисторных усилителей мощности, обязательно проводить “изыскания” с понижающими трансформаторами на входе усилителя, 6) ферриты для трансформаторов с “идеальными характеристиками” вряд ли удастся найти, из всего перечня, производимого нашей промышленностью можно обойтись проницаемостью 600-2000, 7) монтаж должен быть жестким, с выводами элементов минимальной длины, с запасом по мощности. Проще всего — это монтаж на печатной плате с опорными площадками, 8) экономия на размерах радиатора не оправдана, КПД таких каскадов можно считать 50%. Микроминитюаризация обычно заканчивается “нервными стрессами” с последующими материальными издержками, 9) не нужно пытаться получить максимальный коэффициент усиления от каждого каскада в целях их экономии — это повлечет за собой неустойчивую работу и постоянные “возбуды”. Целесообразнее добавить дополнительный каскад и уменьшить Кус остальных каскадов при помощи отрицательных обратных связей, 10) отрицательно сказывается на устойчивости работы усилителя, экономия на блокировочных конден-саторах и развязывающих цепочках, здесь лучше не экономить. Если придерживаться этих основных тезисов при изготовлении транзисторного усилителя, будет больше шансов избежать неприятностей, как при настройке, так и при последующей эксплуатации.
Все три каскада выполнены на одной плате размером 165х85 мм. За “исходную цифру” была принята выходная мощность порядка 70- 100Вт. Эта мощность без применения вентиляторов в длительном режиме теста. Если проводить аналогию с импортными трансиверами, то можно говорить о выходной мощности до 200 Вт PEP. Например, данные о выходной мощности одного из дорогих трансиверов TS — 950SDX приводимые фирмой -изготовителем таковы — SSB/CW/FCK/FM=150W PEP, AM=40W. Описываемый усилитель при подаче возбуждения от ГЧ-102 во время настройки, развивает до100Вэфф. на 50 Ом эквиваленте, можете пересчитать сколько это будет Ватт. Ни в коем случае не призываю постоянно “качать такую мощу”, т.к. в эфире разницы между 70 Вт и 150 Вт практически не ощущается. Если нужно кому-то “громко крикнуть” — тут нужен дополнительный “помощник”, который увеличивает выходную мощность хотя бы на порядок. Цифры в 70-100 Вт выходной мощности были выбраны из соображений современных условий на любительских диапазонах. При наличии более-менее согласованных антенн, этого достаточно для повседневной работы. Иногда даже удается выхватить какого-нибудь DX, правда, с второго-третьего захода. Такой мощности уже достаточно для раскачки практически всех популярных ламп.
В первом каскаде используется транзистор КТ913А. Это не лучший вариант, но из того, что производилось нашей промышленностью, выбирать не приходится. Возможны замены на КТ922А, 911, 904, 606. Ток покоя в пределах 120-200 мА. Цепочки отрицательной обратной связи С2, R3 и С4 R4, R5 влияют на АЧХ. При помощи С4 можно поднять АЧХ в районе 24-28 МГц. Данные С2, R3 влияют на общий наклон АЧХ. При помощи R2 подбирается ток покоя каскада. Если есть желание перейти на 12V питание этого каскада, наилучший транзистор здесь будет КТ939А — это прибор, который специально создан для линейного режима в классе А. Трансформатор Т1 намотан на ферритовом кольце диаметром 10-7 мм, проницаемостью 1000-2000, достаточно 7-10 витков в два провода d = 0,16-0,25 мм. Попытки применения различной скрутки проводов трансформатора, видимых изменений в работе каскада не даёт.
Следующий каскад выполнен на КТ921, это уже транзистор, созданный для “работы в линейных усилителях KB и УКВ диапазонов при напряжении питания 27V”. Лучшие результаты были получены при применении КТ955А. Ток покоя каскада 300-400 мА, выставляется при помощи резистора R7. Отрицательная обратная связь — элементы R8, R9, С7. Элементы R6 и С8 влияют на общий наклон АЧХ и соответственно на Кус. Включение дополнительного конденсатора, аналогичного С4, на АЧХ влияет незначительно. В качестве Т2 применен “бинокль”. Два столбика из колец d=10 мм проницаемость 1000-2000, общая длина набранного столбика 11-12 мм (3-4 кольца). Первичная обмотка 2-3 витка МГТФ 0,2-0,3 мм, вторичная 1 виток МГТФ 0,7-0,9 мм.
Выходной каскад двухтактный, здесь можно использовать КТ956, 944, 957. Лучшие по параметрам КТ956А. Следующие КТ944, имеют больший завал на ВЧ диапазонах. КТ957 менее надежен (максимальное напряжение коллектор-эмиттер 60В, у 956 и 944-100 В) позволяет получить большую мощность и меньший коэффициент усиления. Для качественной работы желательно подобрать пару, проверяя Кус при различных токах через транзистор (50 мА, 300 мА, 1-2 А). Хорошо подобранная пара обеспечит высокий КПД и максимальное подавление четных гармоник (более 30 DB). При использовании этих типов транзисторов и выходной мощности не более 50-60Вт выходные ФНЧ можно не использовать. Хуже всего подавлена третья гармоника (не менее 18 DB), при выходной мощности до 50-60 Вт её уровень обычно не превышает 0,5 Вт. При использовании настроенных антенн и согласующего устройства между антенной и трансивером ее слышно в радиусе нескольких сотен метров. Для сравнения — УМ TRX RA3AO на КТ913В, при выходной мощности до 10 Вт, “глушит” телевизор даже на ДМВ. С требуемой АХЧ придется повозиться подбором элементов R10-R13, C10-C11. Сложно дать “универсальные данные”, это связано с различными типами ДПФов, применяемыми в разных TRX. Затухание в них может значительно отличаться по диапазонам, поэтому раскачка усилителя будет различна. Емкости С10-С11 влияют на Кус. низкочастотных диапазонов, резисторы R10-R13 на высокочастотных. Емкостью С15 поднимают АХЧ в районе 28- 30МГц. В зависимости от материала колец Тр2 и качества подбора пары выходных транзисторов, иногда параллельно вторичной Тр2 полезно включить конденсатор емкостью 750-1500 пФ, эта мера поможет поднять АХЧ выше 24 МГц. Следует проконтролировать Кус на 10-14 МГц, чтобы здесь не произошел завал характеристики. Основная трудность подбора этих элементов в том, что подбирать их нужно при рабочей мощности. Т.к. подбор при малых мощностях не дает желаемого результата — импедансы будут не те, что “в крейсерском” режиме.
Сопротивление L4, L5 должно быть минимально, дабы не получить на них дополнительное автосмещение (достаточно ДМ1,2 8-15 мкГн). ТрЗ значительно влияет на качество работы усилителя. Данные трансформатора аналогичного промышленного каскада на КТ956А таковы: 1 тороидальный сердечник, 100НН-4, К16х8х6. 6 витков из 16 скрученных проводов ПЭВ 0,31, разделенных на две группы по 8 проводов, с отводом от точки соединения конца 1 группы с началом 2, обмотка отрицательной обратной связи -1 виток МГШВ-0,35 10 см длиной. Применение других типов ферритов проницаемостью 100-600 дает неплохие результаты. Количество проводов обмоток можно уменьшить до 12. Скрутка из двух проводов диаметром 0,8-1 мм иногда приводила к резонансам в районе 2-4 МГц. Выходной трансформатор Тр4 — бинокль, данные того же промышленного выходного каскада: 2 столбика из 7 тороидальных сердечников каждый, 400НН-4, К18х8х6. Первичная обмотка — виток оплетки от коаксиального кабеля, вторичная -2 витка из 10 проводов МПО-0,2 включенных параллельно. Вторичная обмотка располагается внутри первичной. Эксперименты с различными конструкциями этого трансформатора показали работоспособность ферритов проницаемостью 400-1000. Диаметр колец может быть 12-18 мм. Желательно подобрать кольца с минимальным внутренним отверстием. Идея, что вторичная обмотка должна заполнять все внутреннее пространство первичной, оказалась бесполезной. Подмечено в одном из фирменных усилителей мощности на транзисторах с Рвых 1000 Вт, вторичная обмотка выходных биноклей намотана обычным монтажным проводом в один провод. Здесь вторичку, тоже можно намотать в один провод, например МГТФ — 0,8-1 мм. Не нужно только забывать, что трансформатор греется, поэтому изоляция провода должна быть термостойкой. Ток покоя 100-200 мА на транзистор, выставляется при помощи R14. Транзистор VT5 через слюдяную прокладку крепится к радиатору. Один или оба диода VD4 и VD5 имеют тепловой контакт с ближайшим выходным транзистором. Реле К1 желательно применять хорошего качества. Неплохо работают герметизированные аналоги РЭС10 -РЭС34. Хотя и новые РЭС10 безотказно служат по несколько лет. Корпус реле следует заземлять. К выходу Тр4 подпаяна “защита от дурака”. Это 1-2 Вт резисторы общим сопротивлением 470-510 Ом. С точки их соединения снимается ВЧ напряжение для детектора измерителя мощности VD3 и системы ALC. В случае отказа К1, реле платы ФНЧ или отсутствия нагрузки в виде антенны, волновым сопротивлением 50-75 Ом, вся мощность будет рассеиваться на этих резисторах с КСВ=10. Это не так уж и плохо, т.к. отработает система ALC и уменьшит выходную мощность, если откажет и ALC, тогда наконец сработает “защита от дурака” — от этих резисторов пойдет “дух горелой краски” — вывод нерадивому пользователю — “смотри-горим !” Транзисторы такую экзекуцию свободно выдерживают при мощности до 100 Вт, завод-изготовитель гарантирует “степень рассогласования нагрузки (Рвых =70 Вт) в течении 1с 30:1”, в нашем случае получается 10:1, три секунды можем давить на передачу и соображать — “что же воняет?”. Если будет принято решение использовать усилитель с выходной мощностью не более 50-60Вт, при наличии согласованных антенн и дополнительного согласующего устройства между TRX и антенной, или усилителем мощности, плату ФНЧ можно не устанавливать, а распаять двухзвенный П-фильтр непосредственно на плате усилителя, с частотой среза 32 МГц, опорные точки для него на плате оставлены.
Система ALC и защита при высоком КСВ
В трансивере применены три цепи защиты выходного каскада от перегрузок. Первая — ограничение потребляемого тока. Это цепь защиты стабилизатора +24V от K.3. При выходной мощности усилителя до 100Вт, срабатывание защиты выставить на уровне 8,5-9А. Остальные цепи защит срабатывают через усилитель DSB на КП306. Напряжение на втором затворе этого транзистора определяет Кус и соответственно мощность всей линейки выходного каскада. Напряжение подается через ручной регулятор выходной мощности и транзисторный ключ, который управляется сигналом с датчика VD3, установленного непосредственно на выходе “бинокля” Т4 и напряжением от КСВ метра. В случае не подключения нагрузки к выходному каскаду, например вышло из строя реле блока ФНЧ, ВЧ напряжение на выходе Т4, возрастает, выпрямляется диодом VD3 и закрывает транзисторный ключ VT1- VT2. Соответственно напряжение на втором затворе VT7 падает и раскачка выходного каскада уменьшается. То же самое происходит при превышении КСВ допустимого уровня, с той лишь разницей что выпрямляется диодом VD1. Всю систему в целом настраивают, нагрузив выходной каскад на эквивалент, и при помощи резисторов R2 и R3 выставляют желаемые данные. При выходной мощности 100Вт пара КТ956А выдерживает КСВ до 3-5 и более. Можно ограничиться значением КСВ 3-4 при котором уже начнет отрабатывать система защиты. Для этого вместо эквивалента следует подсоединить нагрузку примерными значениями 20 или 150 Ом и выставить резисторами R2 и R3 начало срабатывания защиты. Общий коэффициент усиления можно ограничить при помощи R5. При применении КПЗ50 или КП306 напряжение на втором затворе следует выставлять не более 5-7V. Емкости С4 и С6 служат для плавной работы системы ALC. Если емкости малы — сигнал искажается, происходит резкое ограничение, неприятное на слух, если емкости велики — система с запаздыванием отреагирует на изменение нагрузки выходного каскада, при этом теряется весь смысл этих защит. Контролируя качество сигнала дополнительным приемником можно добиться “кенвудовского звучания”, регулируя глубину ALC и время ее отрабатывания при помощи R3,R2,C4,C6.
Фильтры низких частот
Фильтры работают и на прием и на передачу. Это стандартные двухзвенные ФНЧ. Для диапазонов 160, 80 и 40м применены отдельные фильтры — 10,14Mz; 18,21Mz и 24,28Mz совмещенные фильтры по два диапазона, для переключения используются реле РЭС10 или их герметизированный аналог РЭС 34. Как показал опыт, в случае применения новых реле, они работают надежно. Так как мощности одного дешифратора 155ИД10 недостаточно для переключения таких реле, пришлось применить дополнительные транзисторные ключи. Расчетное входное сопротивление и выходное сопротивление ФНЧ равняется 50 Ом. При практических испытаниях пришлось немного корректировать данные ФНЧ со стороны усилителя мощности. Это связано с тем, что выходное сопротивление УМ немного отклоняется в ту или иную сторону от 50 Ом в зависимости от рабочей частоты. На плате разведено дополнительное реле, которое можно задействовать если потребуется отключение ФНЧ в режиме приема.
Диапазонные полосовые фильтры
В нескольких экземплярах трансиверов прошли испытания различные полосовые фильтры. Проверены фильтры, рекомендованные В.В. Дроздовым на каркасах диаметром 7,12,16 мм, фильтры от “Урал 84М”, “Роса”, “КРС-81”, два варианта трехконтурных фильтров на каркасах 6мм и 9мм неизвестных авторов. В итоге пришлось выбрать компромиссное решение — двухконтурные фильтры на каркасах от современных телевизоров диаметром 7-8 мм. По своим параметрам это конечно, не самый лучший вариант, но с задачей селекции по зеркальным и побочным каналам они вполне справляются (при промчастоте не ниже 8Мгц).
Изображения к статье
Большинство отечественных усилителей на полупроводниковых
приборах с выходной мощностью 15….100ватт на канал могут быть несложным путем
переделаны для использования в качестве трансляционных с мощностью равной сумме
двух каналов. Трансляционный усилитель отличается от обычного тем, что он
одноканальный (проще говоря монофонический, или-же каналы соединены в мост, или
параллельно работают на нагрузку), имеет выходной трансформатор (обеспечивающий
на выходе стандартное напряжение из ряда 15, 30, 120, 240в, в импортных 25, 50,
70, 100в, а также гальваническую развязку линии и элементов усилителя), диапазон
частот снизу ограничен частотой 50…100гц, так как трансформаторы на линии и в
усилителе рассчитаны на нижнюю рабочую частоту 50гц. Переделка обычного
усилителя в трансляционный делается следующим путем: 1. Усилитель (особенно 70-80 годов выпуска) проверяется на исправность, нормальную работу на эквивалент нагрузки на синусоидальном сигнале при номинальной мощности, при необходимости заменяются электролиты в сигнальных цепях, фильтрах блока питания, проверяются и корректируются режимы транзисторов блока усилителя мощности. Ток покоя не следует поднимать больше 70ма. Постоянное напряжение на выходе должно быть не более 0.2в относительно корпуса (если питание однополярное и на выходе стоит электролит, постоянного быть в принципе не должно). Между выходами двух каналов не более 0.4в (это касается и усилителей с однополярным питанием, так как в мостовом режиме конденсаторы лучше убрать). 2. Усилитель должен иметь защиту от перегрузки по току (в эмиттерах или коллекторах транзисторов должны быть резисторы 0.1…1ом, к которым подключены базы транзисторов, замыкающих входные цепи предвыходного каскада). 3. Очень желательно (а фактически необходимо) наличие задержки подключения нагрузки и защиты от постоянного напряжения на выходе. Если блока защиты в усилителе нет, его следует собрать по какой-либо из известных схем и поставить в усилитель. В случае однополярного питания защита не нужна, хотя после объединения каналов мостом и выкидывания электролитов. она может понадобиться. Защита от перегрева выходных транзисторов и силового трансформатора приветствуется. 4. В некоторых усилителях имеется возможно ненамного поднять напряжение питания блока УМ (радиолы Мелодия-101/104, электрофон Мелодия-103) или предвыходных и выходных каскадов (Радиотехника-101) с помощью секций вторичной обмотки силового трансформатора. Если это не вызывает неприятных последствий для усилителя, то напряжение целесообразно поднять, это увеличит в 1.4…2 раза выходную мощность, и в 1.2…1.4 раза эффективное выходное напряжение. Если не хватит радиаторов или блока питания, придется увеличить до 5…7ом сопротивление нагрузки (в расчетах могут получиться любые подобные значения, для трансляционного усилителя это не важно, только лишь по-другому считается выходной трансформатор. При работе с колонками следует использовать 6 или 8-омные, или не врубать на всю громкость). Нужно следить, чтобы другие блоки усилителя при этом получали допустимое напряжение (например в Радиотехнике-101 при поднятии с +-26 до +-31в грелась обмотка реле в плате защиты). Нужно принять соответствующие меры для нормальной работы этих блоков. 5. Выходные транзисторы усилителя для защиты от напряжения самоиндукции выходного трансформатора следует защитить диодами. Если в исходном усилителе этих диодов нет, их следует поставить. 6. Для сложения мощности двух каналов усилителя их целесообразно соединить в мост. Лишь в редких случаях требуется использование специального фазоинверторного каскада для входа одного из каналов, обычно достаточно соединения по схеме на рисунке ниже. Коммутацию лучше всего сделать на реле, хотя можно использовать многоконтактный переключатель П2К. Сам переключатель (или кнопки включающие реле) могут быть вынесены в любое удобное место. Еще желательно (если нету) сделать возможность использование внешнего усилителя мощности и/или предварительно усилителя. Для обрезания частот ниже 50…100гц между предварительным усилителем и усилителем мощности нужно поставить ФВЧ 1-2 порядка. В качестве реле можно применить любые с подходящим напряжением питания, последние два с током коммутации 1.5….3а (в зависимости от мощности усилителя). Если усилитель имеет переключатель «акустика1/акустика2», выполненный на отдельном реле (как в Амфитон-А1-01-2), то оно и используется для переключения с колонок на трансформатор, параллельно его обмотке включаются еще одно-два-три реле, коммутирующие слабосигнальные цепи усилителей мощности. Фильтр (ФВЧ) может быть как пассивным, так и активным. Ниже приведены их схемы. Фильтры удобно рассчитывать в программе FilterPro V2.0 7. Один из самых важных элементов трансляционного усилителя — выходной трансформатор. В зависимости от требуемых напряжений его можно как изготовить самостоятельно, так и использовать подходящий силовой, а также ТВЗ, ТВК и прочие. Выходное напряжение усилителя (эффективное значение) рассчитывается по формуле U=корень квадратный (P*R), где P-номинальная мощность усилителя, R-сопротивление нагрузки, на которую он эту мощность отдает. Учитывая то, что усилитель мостовой, полученное по этой формуле напряжение будет вдвое больше. Если было поднято напряжение питания (см. пункт 4), то и выходное напряжение будет больше. Его следует или пересчитать по формулам здесь, или измерить, подав на вход синусоидальный сигнал и подняв уровень до искажений 5%. Напряжение первичной обмотки трансформатора берется на 15…25% больше напряжения усилителя. Напряжение вторичной обмотки (стандартное 30, 120, 240в) берется больше на ту-же величину, и плюс к тому больше на 10% (учитывается КПД трансформатора). То есть, если усилитель выдает 20в, а выходное нужно получить 30, то первичная обмотка должна быть 24в (20в+20%), вторичная 39в ((30в+20%)+10%). Габаритная мощность трансформатора должна быть в 1.5….2 раза больше номинальной мощности усилителя (в данном случае суммы двух каналов). То есть если усилитель имеет мощность 50ватт на канал, то суммарная будет 100вт, трансформатор должен быть 150-200вт Как правило в усилителе нет места для установки выходного трансформатора, в таком случае его следует делать в виде отдельного внешнего блока, провод от него к усилителю должен быть максимально коротким. Если использовать тороидальный трансформатор, то его не сложно поставить внутрь усилителя. Для увеличения свободного места силовой трансформатор тоже можно заменить на тороидальный (можно с немного бОльшим напряжением). Иногда приходится выкидывать из усилителя не слишком нужные блоки (индикаторы, предварительные усилители и прочее), чтобы освободить место. В некоторых случаях приходится подключать выходной трансформатор через конденсатор емкостью 3…8тыс. мкф, и включенный параллельно ему резистор мощностью 5-10вт сопротивлением 4…15ом. Дело в том, что сопротивление обмотки трансформатора постоянному току в десятки раз меньше сопротивления акустических систем, и даже небольшое постоянное напряжение на выходе усилителя (оно может появляться и при сильной перегрузке) вызовет достаточно большой постоянный ток, который может нарушить нормальную работу усилителя. Это не относится к усилителям с однополярным питанием, хотя если такой усилитель объединяется в мост, его конденсаторы может быть полезно зашунтировать указанными выше резисторами (резисторы нужно подключать отдельными контактами реле, так как они нужны только при работе в мостовом режиме). 8. Доработка предварительного усилителя (если не используется внешний). Как правило трансляционный усилитель должен иметь возможность подключения микрофона. Большинство усилителей не имеют микрофонного усилителя, поэтому в качестве его целесообразно использовать усилитель-корректор магнитного звукоснимателя, убрав из него цепь частотозависимой ООС, и подобрав резистор цепи ООС для получения нужного коэффициента усиления (порядка 100…200 по напряжению). Также желательно сделать микшер на входе усилителя (вместо селектора входов) с регулировкой уровня по каждому входу. Если нет возможности поставить на передней панели нужное число регуляторов, нужно поставить регулятор микрофонного входа, а остальные входы переключать селектором. Сам микшер удобнее всего сделать пассивным, то есть сигнал с каждого входа делится скажем на 10, поступает в одну точку, затем усиливается в 10раз. В некоторых усилителях (например Радиотехника-101) усиление в 10 раз делается первым каскадом темброблока, коэффициент усиления которого увеличивается с помощью цепи ООС. |
ModuleFly DC Transformer Power Supply Board DC12V to Dual 24V for 180W HiFi Amplifier Car Amp F7-009: Electronics
В настоящее время недоступен.
Мы не знаем, когда и появится ли этот товар в наличии.
- Убедитесь, что это подходит введя номер вашей модели.
- Мы являемся профессиональным производителем электронных компонентов и модулей. Вы можете искать ключевые слова в нашем магазине. Я считаю, что вы можете найти нужные вам модули.
- Проверьте перед отправкой.
- Расчетное время доставки в США и Канаду: 6-24 дня (отслеживается), —— Мы обеспечиваем ускоренную доставку: 3-8 дней (без учета времени обработки). Если сумма заказа превышает 150 долларов США, мы будем использовать ускоренную доставку сервис бесплатно.
- Мы прилагаем все усилия, чтобы предоставить клиентам удовлетворительное обслуживание.любой вопрос, пожалуйста, не стесняйтесь обращаться ко мне.
Характеристики этого продукта
Фирменное наименование | ModuleFly |
---|---|
Ean | 7433857319286 |
Номер детали | aaMF_amodule1330 |
Код UNSPSC | 32000000 |
A с антипарными конденсаторами в 0.13-мкм SiGe BiCMOS
Z.-J Hou, Y. Yang, L. Chiu, X. Zhu, E. Dutkiewicz, JC Vardaxoglou и Q. Xue, «Усилитель мощности W-диапазона со сбалансированной связью Полосовой соединитель в технологии SiGe BiCMOS 0,13 мкм », IEEE Transactions on Circuits And Systems — I: Regular Papers , vol. 65, нет. 7, pp. 2139–2150, Jul. 2018.
М. Чанг и Г. М. Ребеис, «Широкополосный высокоэффективный SiGe-линейный усилитель мощности 79–97 ГГц с выходной мощностью> 90 мВт», IEEE Bipolar / BiCMOS Circ.и Тех. Встреча (BCTM) , октябрь 2008 г.
П. Сонг, А.К. Улусой, Р.Л. Шмид, С.Н. Зейнолабединзаде и Дж.Д. Кресслер, «SiGe-усилители мощности W-диапазона» в IEEE Bipolar / BiCMOS Circuits Technol . Встреча , сентябрь 2014 г., стр. 151–154.
П. Сонг и др., «Настроенный SiGe-усилитель мощности W-диапазона класса E с КПД добавленной мощности 40,4% на частоте 93 ГГц», IEEE Microw. Беспроводной компонент. Lett. , т. 25, нет. 10. С. 663–665, октябрь 2015 г.
Й. Атесал, Б. Цетинонери, М. Чанг, Р. Алхалаби и Г. М. Ребеиз, «Кремниевые BiCMOS-усилители мощности миллиметрового диапазона в масштабе миллиметрового диапазона, использующие объединение мощности в свободном пространстве», IEEE Trans. Микроу. Теория Тех. , т. 59, нет. 4, pp. 645–655, апрель 2011 г.
YH. Сяо, З.-М. Цай, Х.-К. Ляо, Ж.-К. Као и Х. Ван, «КМОП-усилители мощности миллиметрового диапазона с высокой выходной мощностью и широкополосными характеристиками», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т.61, нет. 12, pp. 4520–4533, декабрь 2013 г.
К. Ву, К. Лай, Р. Ху, К. Ф. Джоу, Д. Ню и Ю. Шиао, «77–110 ГГц, 65 нм CMOS Конструкция усилителя мощности », IEEE Trans. Тера. Scien. Техн. , т. 4, вып. 3, pp. 391–399, May 2014.
H. C. Lin и G. M. Rebeiz. «SiGe-усилитель 110–134 ГГц с пиковой выходной мощностью 100–120 мВт». IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 62, нет. 12. С. 2990–3000, декабрь 2014 г.
C.Р. Чаппиди и К. Сенгупта. «Усилитель мощности SiGe W-диапазона с Psat 23 дБмВт и PAE 16,8% на 95 ГГц», в IEEE MTT-S Int. Микроу. Symp. , июнь 2017 г., стр. 1699–1702.
А.-К. Чен и Дж. Лин, «Усилитель мощности SiGe BiCMOS с высоким коэффициентом усиления 83 ГГц, использующий метод суммирования тока в линии передачи», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 61, нет. 4, pp. 1557–1569, апрель 2013 г. .
D.Сандстром, Б. Мартино, М. Варонен, М. Карккайнен, А. Кателин и К. Халонен, «Усилитель мощности 94 ГГц с насыщенной выходной мощностью 13 дБмВт в КМОП 65 нм», в Proc. IEEE Radio Freq. Интегр. Circuits Symp. (RFIC) , июнь 2011 г., стр. 1–4
Я. Чжао и Дж. Лонг, «Широкополосный двухлучевой усилитель мощности миллиметрового диапазона с выходной мощностью 20 дБм и PAE выше 15 % в 130 нм SiGe-BiCMOS », IEEE J. Solid-State Circuits , vol. 47, нет. 9, стр. 1981–1997, сен.2012
Q. Gu, Z. Xu и M. C. F. Chang, «Двусторонний токовый суммирующий усилитель мощности W-диапазона в 65-нм CMOS», IEEE Trans. Микроу. Теория Тех. , т. 60, нет. 5, pp. 1365–1374, May 2012.
Д. Чжао и П. Рейнарт, «4-полосный усилитель мощности E-диапазона с КМОП-схемой 40 нм с нейтрализованным каскодным усилителем и оптимальными пассивными схемами», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 63, нет. 12. С. 4083–4089, декабрь 2015 г.
Д. Чжао и П. Рейнарт, «Усилитель мощности E-диапазона с широкополосным последовательно-параллельным сумматором мощности в 40-нм КМОП-матрице», IEEE Trans. Микроу. Теория Тех. , т. 63, нет. 2, стр. 683–690, февраль 2015 г.
HS Son, JY Jang, DM Kang, HJ Lee и CS Park, «КМОП-усилитель мощности 109 ГГц с 15,2 дБмВт Psat и усилением 20,3 дБ в диапазоне 65- нм CMOS Technology », IEEE Microw. Беспроводной компонент. Lett. , т. 26, вып. 7. С. 510–512, июль 2016.
D. Hou, Y.-Z Xiong, W.-L. Гох, В. Хонг и М. Мадихиан, «Каскодный усилитель D-диапазона с усилением 24,3 дБ и выходной мощностью 7,7 дБмВт с технологией 0,13 мкм SiGe BiCMOS», IEEE Microw. Беспроводной компонент. Lett. , т. 22 нет. 4, pp. 191–193, Apr. 2012.
М. Рикельт, Х. Рейн, Э. Роуз, «Влияние нестабильностей, вызванных ударной ионизацией, на максимальное используемое выходное напряжение Si-биполярного излучения. Транзисторы », IEEE Trans. Электронные устройства , т. 48, вып. 4, стр.774–783, апр. 2001.
C.-F. Чжоу, Ю.-Х. Сяо, Ю.-К. Ву, Ю.-Х. Лин, К.-В. Ву и Х. Ван, «Проектирование широкополосного усилителя мощности с диапазоном частот 20 дБм, использующее трансформаторное радиальное объединение мощности в 90-нм КМОП», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 64, нет. 12, стр. 4545–4560, декабрь 2016 г.
Д. Чоудхури, П. Рейнарт, А. М. Никнеджад, «Конструктивные соображения для КМОП-усилителей мощности с трансформаторной связью на 60 ГГц», IEEE J. Solid- Государственные схемы , т.44, нет. 10, стр. 2733–2744, октябрь 2009 г.
Д. Хоу и др. «Распределенное моделирование шестипортового трансформатора для проектирования микросхем SiGe BiCMOS миллиметрового диапазона», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 60, нет. 12, стр. 3728–3738, декабрь 2012 г.
К. Ву, С. Муралидхаран и М. М. Хелла, «Удвоитель частоты широкополосного SiGe BiCMOS с пиковой выходной мощностью 6,5 дБм для источников сигналов миллиметрового диапазона. , » IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т.66, нет. 1, pp. 187–200, Jan. 2018.
Y. Yu и др. ., «Активный фазовращатель мощностью 19,8 мВт с повторным использованием тока 60 ГГц и настраиваемой техникой разделения тока на 90 ° C. нм CMOS », IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 64, нет. 5, pp. 1572–1584, май 2016 г.
S. Y. Kim, D.-W. Канг, К.-Дж. Кох и Г. М. Ребеиз, «Улучшенная широкополосная полнопроходная I / Q-сеть для фазовращателей миллиметрового диапазона», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т.60, нет. 11, pp. 3431–3439, ноябрь 2012 г.
Ю. Сан, Г. Г. Фишер и Дж. К. Шейтт, «Компактный линейный УМ 60 ГГц с 29,2% ПАЭ, работающий в зоне слабого схода лавины в SiGe», IEEE Trans. Микроу. Теория Техн. , т. 60, нет. 8. С. 2581–2589, 2012.
Статья. Google ученый
Выходной трансформатор — обзор
Общая обратная связь и компенсация
Величина глобальной обратной связи, которую допустит усилитель, в основном определяется его выходным трансформатором, поэтому новый трансформатор требует новой компенсации.По разным причинам [2] именно взаимодействие между входным каскадом и выходным трансформатором определяет стабильность усилителя при применении глобальной обратной связи, поэтому большинство усилителей соответствуют шаблону:
- •
-
Анодная нагрузка входного каскада R L шунтируется конденсатором C 1 , который может быть включен последовательно с резистором R 1 .
- •
-
Резистор общей обратной связи ( R fbk ) шунтируется конденсатором C 2 , который может быть включен последовательно с резистором R 2 .
Таким образом, мы можем нарисовать общую диаграмму, которая показывает возможности регулировки компенсации после того, как R fbk установлен для получения требуемого усиления. См. Рисунок 5.13.
Рисунок 5.13. Глобальная отрицательная обратная связь обычно требует дополнительных компонентов компенсации.
Способ определения оптимальных значений состоит в том, чтобы установить переменные резисторы и конденсаторы в соответствующих положениях, подать прямоугольный сигнал частотой 10 кГц на вход усилителя, контролировать выходной сигнал через фиктивную нагрузку, состоящую из силовых толстопленочных резисторов, и Отрегулируйте компоненты компенсации до тех пор, пока не получите самую чистую и резкую прямоугольную волну.Требуются два переменных конденсатора, и их лучше всего купить на радиоярмарках. Подойдет любой двухконтурный переменный конденсатор, который может настраивать радиоприемник на средние волны, потому что он обычно составляет 50–500 пФ (лучше всего) или 30–365 пФ (меньше и немного новее). Компрессионные триммеры слюды часто устанавливаются на главный конденсатор, поэтому удалите их, чтобы уменьшить минимальную емкость и увеличить диапазон. Автору это испытательное приспособление требовалось достаточно часто, поэтому стоило сделать специальную версию в пластиковой коробке для завтрака (таким образом, изолировав все высокие напряжения).См. Рисунок 5.14.
Рисунок 5.14. Это специальное приспособление для измерения позволяет быстро определять значения глобальной компенсации обратной связи.
Обратите внимание, что переменные конденсаторы имеют шкалу, откалиброванную по значениям E24, так что эффект от использования ближайшего стандартного значения емкости можно легко увидеть. Элементы управления сопротивлением не откалиброваны, поскольку предполагается, что любое необходимое сопротивление легко доступно.
- •
-
Значение C 2 является критическим.Слишком мало вызывает колебания усилителя, слишком большое не приводит к значительному уменьшению амплитуды звонка, но округляет переднюю кромку, вокруг которой возникает звон.
- •
-
R 2 может быть необходимо равным нулю, чтобы предотвратить колебания. Хорошая отправная точка — R fbk /10.
- •
-
Значение R 1 является критическим для гашения звона — слишком маленькое значение вызывает перерегулирование. Хорошая отправная точка — R L /10.
- •
-
Значение C 1 не является критическим, но слишком большое значение округляет прямоугольную волну, а слишком маленькое вызывает выброс на переднем фронте. Не прикасайтесь к корпусу или валу переменного конденсатора при включенном усилителе — обратите внимание, что на авторской коробке есть полностью изолированные ручки.
Самый быстрый способ найти оптимальные настройки — начать без подключения C 1 и R 1 .Отрегулируйте C 2 , чтобы добиться минимального звона, сопровождаемого экспоненциальным затуханием звона и наложением его на острую переднюю кромку, а не на изогнутую кромку. (Вы с облегчением узнаете, что для определения этого состояния требуется меньше времени, чем для описания!)
Выключите усилитель и отсоедините его от сети, оставив вилку на видном месте. Соедините C 1 и R 1 . Подайте питание на усилитель и одновременно отрегулируйте C 1 и R 1 для минимального экспоненциально затухающего звона на острой передней кромке.Может потребоваться небольшая регулировка C 2 . Стремитесь к оптимальной настройке всех компонентов с минимальной настройкой C 2 .
Когда входной каскад является несимметричным, симметрия между положительным и отрицательным фронтами никогда не может быть достигнута, потому что нелинейные характеристики анода входного клапана означают, что его выходное сопротивление при размахе положительное немного выше, чем отрицательное. Однако, если входной каскад представляет собой дифференциальную пару, симметрия возможна на при условии, что компенсационная цепь подключена между анодами.См. Рисунок 5.15.
Рисунок 5.15. Входной каскад дифференциальной пары должен соединять компоненты компенсации между анодами.
Для дифференциальной сети начните с R 1 = R L /5 и используйте только одну секцию переменного конденсатора.
Тщательно установив оптимальные значения, приложите конденсатор 220 нФ (или аналогичный) к выходу усилителя, наблюдая за прямоугольной волной 10 кГц. Обратите внимание, что добавление конденсатора портит ваш тщательно оптимизированный прямоугольный сигнал — это подразумевает две вещи:
- •
-
Нет смысла пытаться установить точные значения резисторов и конденсаторов в компенсационных цепях.Это компромисс. Это хорошая вещь , потому что это означает, что ближайшие стандартные значения, вероятно, подойдут.
- •
-
Было бы неплохо, если бы вы точно знали, с какой нагрузкой на самом деле будет работать усилитель. И было бы еще лучше, если бы нагрузку можно было сделать резистивной на высоких частотах; мы исследуем, как это можно сделать, в Главе 6.
После того, как вы определили оптимальные настройки, выключите усилитель и, убедившись, что все конденсаторы разряжены, используйте цифровой мультиметр для измерения номинала резисторов и компонентный мост для измерения конденсаторов.Замените фиксированные компоненты и убедитесь, что усилитель по-прежнему работает должным образом. Оптимизация компонентов компенсации не займет много времени, а результаты того стоят. См. Рисунки 5.16 и 5.17.
Рисунок 5.16. Прямоугольник 10 кГц до компенсации.
Рисунок 5.17. Меандр 10 кГц после компенсации. Обратите внимание на уменьшенную амплитуду звонка.
В качестве необычного коммерческого примера Rogers Cadet III не шунтирует напрямую свою анодную нагрузку, а шунтирует В gk второй ступени, что равносильно тому же, но позволяет избежать помех от источника питания.Он обходит свой глобальный резистор обратной связи с помощью конденсатора, но устанавливает оба компенсационных резистора на 0 Ом. Кроме того, небольшая нейтрализация (положительная обратная связь) была применена от анода одного выходного клапана к сетке его аналога. Если бы выходной трансформатор был идеально сбалансирован (разделенная катушечная обмотка), а делитель фазы был идеально сбалансирован, мы бы ожидали увидеть аналогичный конденсатор от другого анода. См. Рисунок 5.18.
Рисунок 5.18. Усилитель мощности Rogers Cadet III.
Трансформаторный усилитель класса B
Трансформаторный усилитель класса B:
Усилитель класса B — Неэффективность усилителей класса A во многом связана с условиями смещения транзистора. В усилителе класса B транзисторы смещены до отсечки, поэтому при отсутствии входного сигнала не происходит рассеивания мощности транзистора. Это дает усилителю класса B с трансформаторной связью гораздо больший КПД, чем схема класса A.
Выходной каскад усилителя с трансформаторной связью класса B показан на рис. 18-8. Трансформатор T 2 соединяет нагрузочный резистор R L с коллекторными цепями транзисторов Q 2 и Q 3 . Обратите внимание, что источник питания подключен к центральному отводу первичной обмотки трансформатора, и что Q 2 и Q 3 имеют заземленные эмиттеры. Базы транзисторов заземлены через резисторы R 1 и R 2 , так что оба смещены.
Входные сигналы, подаваемые на базы транзисторов, состоят из двух отдельных синусоидальных волн, которые идентичны, за исключением того, что они находятся в противофазе. Когда v 1 становится положительным, v 2 становится отрицательным, так что Q 3 смещается дальше, поскольку Q 2 смещается. Когда ток коллектора в Q 2 увеличивается от нуля, он создает полусинусоидальную волну напряжения в верхней половине первичной обмотки трансформатора, как показано.Когда положительный полупериод входного сигнала на базу Q 2 начинает становиться отрицательным, сигнал на базе Q 3 начинает становиться положительным. Таким образом, когда Q 2 снова становится смещенным, Q 3 смещается, и полупериод формы волны напряжения генерируется в нижней половине первичной обмотки трансформатора.
Два полупериода в отдельных секциях первичной обмотки трансформатора создают магнитный поток в сердечнике трансформатора, который течет сначала в одном направлении, а затем в противоположном.Этот поток связывается со вторичной обмоткой и генерирует полную синусоидальную волну на выходе, которая передается на нагрузку.
В схеме класса B два выходных транзистора работают по двухтактной схеме. Двухтактное действие лучше всего проиллюстрировать путем нанесения линии нагрузки переменного тока на композит , характеристики для Q 2 и Q 3 . Составные характеристики создаются путем рисования характеристик Q 2 обычным способом и представления характеристик Q 3 в перевернутом виде.Это показано на рис. 18-9.
Теперь рассмотрим влияние сигнала, приложенного к базам Q 2 и Q 3 в схеме на рис. 18-8. Когда I B1 увеличивается с нуля до 90 мкА, Q 3 остается выключенным, а V CE1 падает до 1,6 В (точка C на характеристиках композита на рис. 18-9). В этот момент напряжение на верхней половине первичной обмотки трансформатора составляет
.Когда I B2 увеличивается с 0 до 90 мкА, Q 2 отключается, а условия тока и напряжения Q 3 перемещаются в точку D на линии нагрузки переменного тока.Это дает 14,4 В на нижней половине первичной обмотки трансформатора. Таким образом, на выходе трансформатора создается полная синусоида. Когда сигнал отсутствует, оба транзистора остаются выключенными и рассеивают нулевую мощность. Мощность рассеивается только тогда, когда каждое устройство проводит. Потери мощности значительно меньше с усилителем класса B, чем со схемой класса A.
Кроссовер искажения:
Форма волны, подаваемая на первичную обмотку трансформатора и результирующий выходной сигнал, не являются идеально синусоидальными в цепи класса B.Перекрестные искажения возникают в форме выходного сигнала, как показано на рисунках 18-9 и 18-10, из-за того, что транзисторы не начинают включаться до тех пор, пока входное напряжение база-эмиттер не составит около 0,5 В для кремниевый прибор, или 0,15 В для германиевого транзистора. Чтобы устранить этот эффект, транзисторы частично смещены, а не смещены. С этой модификацией усилитель класса B становится усилителем класса AB.
Усилитель класса AB:
На рис. 18-11 показан выходной каскад с трансформаторной связью класса AB и драйверный каскад с трансформаторной связью класса A.Выходной трансформатор (T 2 ) имеет первичную обмотку с центральным отводом, причем каждая половина обмотки составляет нагрузку для одного из выходных транзисторов (Q 2 и Q 3 ). Резисторы R 4 и R 5 смещают Q 2 и Q 3 частично, а резисторы R 6 и R 7 ограничивают токи эмиттера (и коллектора) до желаемых уровней смещения. Трансформатор T 1 вместе с транзистором Q 2 и соответствующими компонентами составляют каскад класса A.Вторичная обмотка T 1 имеет центральное ответвление для подачи необходимых противофазных сигналов на Q 2 и Q 3 .
Когда мгновенная полярность выхода T 1 положительна вверху, базовое напряжение Q 2 положительно, а базовое напряжение Q 3 отрицательно, как показано. В это время Q 2 включен, а Q 3 выключен. При изменении полярности на выходе T 1 база Q 3 становится положительной, а база Q 2 становится отрицательной.Выходной каскад работает точно так же, как и схема класса B, за исключением того, что каждое устройство начинает проводить как раз перед тем, как сигнал на его базу становится положительным. Это устраняет задержку включения транзистора, которая создает кроссоверные искажения в усилителе класса B.
Часть схемы класса A на рис. 18-11 называется каскадом драйвера просто потому, что она обеспечивает входные сигналы для управления выходным каскадом класса AB. Входная мощность, обрабатываемая каскадом драйвера, намного меньше выходной мощности схемы, так что неэффективность каскада класса A не имеет значения.
КПД усилителей класса B и класса AB:
Для усилителя класса B мощность источника постоянного тока (см. Рис. 18-12) рассчитывается как
Входная мощность переменного тока в первичной обмотке трансформатора определяется уравнением 18-5,
.
При 100% КПД выходного трансформатора,
Таким образом, максимальная теоретическая эффективность усилителя мощности с трансформаторной связью класса B составляет
И снова эффективность практического усилителя ниже теоретической.Некоторая мощность тратится впустую в транзисторах и эмиттерных резисторах, и трансформатор никогда не будет эффективен на 100%.
Эффективность усилителя мощности класса AB обычно немного ниже, чем у схемы класса B, из-за небольшого дополнительного количества энергии, которое тратится на поддержание смещения выходных транзисторов во включенном состоянии с низким током. Усилители мощности класса B и класса AB используются чаще, чем схемы класса A, из-за их большей эффективности,
Блок питания для усилителей мощности
Блок питания для усилителей мощностиElliott Sound Products | пр. 04 |
© 1999, Род Эллиотт — ESP
Я настоятельно рекомендую читателю взглянуть на статью о конструкции блока питания, чтобы получить дополнительную информацию и гораздо больше информации, чем здесь.
ВНИМАНИЕ: В некоторых странах может потребоваться, чтобы подключение к электросети выполнял квалифицированный электрик. Не пытайтесь подключать питание без соответствующей квалификации. Неисправная или неподходящая сеть электропроводка может привести к смерти или серьезным травмам. Для всей сетевой проводки необходимо использовать сетевой кабель, отдельный от входной и низковольтной проводки в соответствии с местными нормативами.
Блок питания, подходящий для использования с усилителем мощностью 60 Вт, представленным в статье P3A, совершенно прост, и для его создания (или проектирования) не требуется особых навыков.Есть несколько вещей, с которыми следует быть осторожными, например, прокладка сильноточных выводов, но это легко сделать. В этой статье показан общий вид безобъектной версии, но ее можно упростить.
Первое, что нужно выбрать — это подходящий трансформатор. Я предлагаю тороидальные трансформаторы, а не традиционные многослойные трансформаторы EI, потому что они излучают меньше магнитного потока и более плоские, что позволяет устанавливать их в более тонких корпусах. У них действительно есть некоторые проблемы, такие как более высокий пусковой ток при включении, что означает необходимость использования плавких предохранителей с задержкой срабатывания.
Для усилителя мощностью 60 Вт требуется номинальное напряжение (при полной нагрузке) ± 35 В, поэтому вторичная обмотка 25-0-25 обычно идеальна. Схема источника питания показана ниже, и для каждого канала используются отдельные выпрямители и конденсаторы. Используется только трансформатор, поэтому взаимодействие каналов сведено к минимуму. Один источник питания ± 35 В (т. Е. С использованием только одного моста и набора конденсаторов фильтра) будет работать так же хорошо в большинстве случаев.
Рисунок 1 — Блок питания ± 35 В
Показанный плавкий предохранитель с задержкой срабатывания 5 А подходит для трансформатора на 300 ВА, если используется трансформатор на 120 ВА, его следует уменьшить до 2.5А (или 3А, если 2,5А получить слишком сложно). Если вас хоть немного беспокоит номинал предохранителя, обратитесь к производителю трансформатора, чтобы узнать рекомендованное значение для трансформатора, который вы будете использовать. Правильный предохранитель имеет решающее значение для защиты от электрического сбоя, который может привести к тому, что оборудование станет небезопасным или вызовет пожар. Значение также зависит от напряжения питания в месте вашего проживания. Может потребоваться более высокий рейтинг для сети 120 В.
C2 (номинал 100 нФ X2) предназначен для минимизации EMI (электромагнитных помех) и, в частности, кондуктивных помех.Если хотите, это может быть более высокое значение, но больше 470 нФ не обязательно. Некоторым людям нравится добавлять конденсаторы с малым номиналом параллельно диодам в мосту, но в этом нет необходимости. Они не причиняют вреда, но убедитесь, что используемые вами колпачки безупречно справятся с колебаниями переменного тока.
Используемая емкость не критична и в некоторой степени зависит от бюджета. Я предлагаю конденсаторы емкостью 10 000 мкФ, но они довольно дороги, поэтому конденсаторы емкостью 4700 мкФ подойдут, особенно в показанной схеме.В качестве альтернативы можно использовать (скажем) 5 конденсаторов по 2200 мкФ параллельно для каждой основной крышки фильтра. Часто это дешевле, а во многих случаях действительно дает лучшую производительность.
В ненагруженном состоянии (или при небольшой нагрузке) напряжение обычно несколько выше 35 Вольт. Это нормально и не должно вызывать проблем с усилителем. Напряжение будет падать по мере увеличения тока и может упасть ниже 35 В, если используется небольшой трансформатор (или трансформатор с необычно плохой стабилизацией).
Рисунок 2 — Двойной источник питания ± 35 В
Некоторые конструкторы могут предпочесть «двойной моно» источник питания, но с использованием обычного трансформатора.Это показано выше. Одна вещь, которая жизненно важна для , — это обеспечить, чтобы земля / земля между двумя наборами конденсаторов была как можно более прочной (электрически). Если между точками заземления имеется заметный импеданс, это может привести к образованию контура заземления, и результатом будет гудение / гудение. Заземление между конденсаторами фильтра очень важно!
Две части этих цепей критичны:
- Электропроводка должна быть проложена с использованием утвержденного изолированного кабеля с номиналом 240 В, а все концевые заделки должны быть изолированы для предотвращения случайного контакта.Заземление сети должно быть надежно крепится к шасси после удаления краски или другого покрытия, которое может помешать надежному контакту.
- Центральный отвод трансформатора и точки заземления каждого конденсатора должны быть подключены к точке заземления основного сигнала через усиленный медный провод или (предпочтительно) медный провод. шина. В этой части цепи протекают большие токи, содержащие неприятные формы волны тока, которые вполне могут проникнуть в ваш усилитель. Напряжения питания должны быть сняты от конденсаторов ( , а не мостовых выпрямителей), чтобы предотвратить нежелательный фон и шум.
При подключении мостовых выпрямителей к трансформатору выполняйте подключение точно так, как показано, чтобы гарантировать, что пульсации напряжения (и токи) совпадают по фазе для каждого усилителя. В противном случае в тракт сигнала усилителя могут попасть загадочные гудящие сигналы от байпасных конденсаторов и т.п. Это маловероятно, если на плате (ах) усилителя не используются огромные колпачки — кстати, не рекомендуется — но зачем рисковать?
Мостовые выпрямителидолжны быть типа 35A с большим болтовым креплением (или чего-то подобного), чтобы обеспечить минимально возможные потери (для них не потребуется дополнительный радиатор — шасси обычно будет вполне достаточно).Первичное напряжение трансформатора, очевидно, будет определяться напряжением питания в вашем районе (например, 120, 220 или 230) и соответствовать частоте местной электросети. Обратите внимание, что все трансформаторы с частотой 50 Гц будут нормально работать с частотой 60 Гц, но некоторые устройства с частотой 60 Гц будут перегреваться при использовании на частоте 50 Гц.
Трансформатор должен иметь номинальную мощность не менее 120 ВА (вольт-ампер) для домашнего использования, но рекомендуется трансформатор на 300 ВА из-за его превосходной стабилизации. Превышение 300 ВА не принесет никакой пользы, кроме как приглушать свет при его включении.
Там, где это возможно, заземление сигнала и питания должно быть одинаковым (это предотвращает возможность поражения электрическим током, если в трансформаторе возникнет короткое замыкание между первичной и вторичной обмотками. Это приведет к возникновению контуров заземления и гудению в другом оборудовании. , используйте показанный метод.
Резистор R1 (рекомендуется резистор с проволочной обмоткой 5 Вт) изолирует низковольтную сильноточную цепь заземления, а диоды D1 и D2 обеспечивают защиту в случае серьезной проблемы.Эти диоды должны быть только низкого напряжения, но при этом требуется номинальный ток 5А или выше. Конденсатор емкостью 100 нФ (C1) действует как короткое замыкание на радиочастотные сигналы, эффективно заземляя их. Это должно быть устройство с очень хорошей высокочастотной характеристикой, и рекомендуется «монолитная» керамика.
В некоторых случаях вторичное напряжение трансформатора может быть выше, чем описано выше. Я проверил несколько стандартных и нестандартных трансформаторов, которые у меня есть, и обнаружил, что, если трансформатор не имеет исключительно хорошего регулирования, можно использовать номинальную вторичную обмотку 28-0-28.Это обеспечит напряжение на шинах питания около ± 40 В, что является максимальным значением, рекомендованным для P3A (например). Будьте осторожны при тестировании, поскольку относительно небольшое (10%) изменение сетевого напряжения имеет большое значение для измеряемой выходной мощности — вторичное напряжение также падает на 10%, поэтому 60 Вт превращается в 48 Вт, если напряжение в сети ниже 10%.
Также необходимо помнить, что выходное напряжение трансформаторов обычно указывается при полной мощности с резистивной нагрузкой. Это означает две вещи:
1.Напряжение холостого хода будет выше ожидаемого
2. Напряжение нагрузки будет ниже ожидаемого.
Первая точка верна, потому что нет нагрузки, поэтому выходное напряжение должно возрасти. Второй вариант более сложный, но происходит потому, что в обычной схеме выпрямителя используется конденсаторный входной фильтр (выпрямитель питается непосредственно от конденсатора (ей)). Поскольку диоды проводят только на пике формы волны, ток намного выше, поэтому сопротивление трансформатора и линии питания приведет к падению пикового напряжения, а напряжение постоянного тока не может превышать пиковое выходное напряжение (меньше двух падений прямого напряжения на диодах). ).
Основной индекс Указатель проектов
Уведомление об авторских правах. Эта статья, включая, но не ограничиваясь, весь текст и диаграммы, является интеллектуальной собственностью Рода Эллиотта и © 1999. Воспроизведение или повторная публикация любыми средствами, электронными, механическими или электромеханическими, строго запрещены в соответствии с Международные законы об авторском праве. Автор (Род Эллиотт) предоставляет читателю право использовать эту информацию только для личного использования, а также разрешает сделать одну (1) копию для справки при создании проекта.Коммерческое использование запрещено без письменного разрешения Рода Эллиотта. |
Другие трансформаторы Трансформаторы Усилитель мощности звука 0-20 В Трансформатор AS-2220-200VA 20V x2 20V Business & Industrial
Другие трансформаторы Трансформаторы 0-20В Усилитель мощности звука Трансформатор AS-2220-200VA 20V x2 20V Business & Industrial
0-20V Трансформатор усилителя мощности звука AS-2220-200VA 20V x2 20V, 20V 0-20V Трансформатор усилителя мощности звука AS-2220- 200 ВА 20 В x2, диэлектрический тест составляет более 3500 В между первичной и вторичной обмотками, они специально разработаны для работы со всеми стандартными 115 В или 230 В при 50 Гц или 60 Гц, и они также имеют магнитный экран снаружи, чтобы уменьшить магнитную утечку , Быстрая доставка по всему миру, Бесплатная доставка и бесплатный возврат, лучшая цена на бесплатную доставку по всему миру., Трансформатор усилителя мощности звука 0-20В AS-2220-200VA 20V x2 20V.
, например, коробка без надписи или пластиковый пакет. См. Список продавца для получения полной информации. См. Все определения условий : MPN: : AS-2220 , Торговая марка: : Antek Inc ,。, неоткрытый, неиспользованный, неповрежденный товар в оригинальной упаковке (если применима упаковка). Упаковка должна быть такой же, как в розничном магазине, за исключением случаев, когда товар был упакован производителем в не предназначенную для розничной торговли упаковку, AS-2220 — 200 ВА 20 В x2 / 20 В — 0 — Трансформатор усилителя мощности звука 20 В.Они специально разработаны для работы со всеми стандартными напряжениями 115 В или 230 В при 50 или 60 Гц. И они также имеют магнитный экран снаружи, чтобы уменьшить магнитную утечку. Диэлектрический тест составляет более 3500 В между первичной и вторичной обмотками. Состояние: Новое: Совершенно новое.
Трансформатор усилителя мощности 0-20В AS-2220-200VA 20V x2 20V
Metrologic MS 9524 Voyager PDF сканер штрих-кода MS9524 USB-сканер штрих-кода MS9520.US Energy 3MM Reflective Foam Core Insulation RADIANT BARRIER Рулон 16 дюймов X 10 футов. MOTO MOWER CO 272222 изготовлен со сменным ремнем из кевлара. Трансформатор усилителя мощности 0-20В AS-2220-200VA 20V x2 20V . Подробная информация о M3 M4 M5 M6 M8 Легированная сталь 12,9 класса Гайка с внутренним шестигранником. Подробная информация о конце тягового соединения подходит для Massey Ferguson TEA20 TED20 TEF20 TO20 TO30 TO35 135, Подробная информация о комплекте роликов для верстака Подъемные ролики для тяжелых условий эксплуатации 880 фунтов Выдвижной …. 0-20V Трансформатор усилителя мощности звука 0-20V AS-2220-200VA 20V x2 20V .Popcorn Popper Machine 1104530 Paragon Gatsby Процессор / контроллер 4 унции для продажи в Интернете Omron CJ1W-DRM21 CJ1W-DRM21, 90-градусный разъем Snap Titel для гибкого зазора переменного тока * для продажи в Интернете, Трансформатор усилителя мощности звука 0-20 В AS-2220-200VA 20В x2 20В .
Трансформатор усилителя мощности 0-20В AS-2220-200VA 20V x2 20V
Трансформатор усилителя мощности 0-20В AS-2220-200VA 20V x2 20V
Трансформатор усилителя мощности AS-2220-200VA 20V x2 20V 0-20V Аудио, трансформатор AS-2220-200VA 20V x2 20V 0-20V Усилитель мощности аудио, 0-20V Трансформатор усилителя мощности аудио AS-2220-200VA 20V x2 20V.
Силовой трансформатор
Силовой трансформаторПроблемы с силовым трансформатором
Они бывают разных вкусов.
- Обрыв обмоток, из-за чего усилитель просто не работает, нет звука.
- Внутреннее короткое замыкание на сердечник трансформатора, подключенный к шасси. Это приводит к срабатыванию предохранителей усилителя или перегреву трансформатора, а также может вызвать поражение электрическим током, если короткое замыкание происходит от первичной обмотки.
- Внутреннее короткое замыкание витков, которое приведет к перегреву трансформатора без внешней нагрузки.
- Внутреннее короткое замыкание между обмоткой и обмоткой, которое приводит к «утечке» напряжения одной обмотки в другую обмотку, что может вызвать перегрев или просто неправильную работу, если ток не большой.
- Отключите усилитель от сети.
- Откройте корпус и определите, где находятся конденсаторы фильтра питания. Подсоедините зажим к шасси, затем закрепите свободный конец провода зажима на пластинчатом выводе любой трубки предусилителя, чтобы слить любой заряд с конденсаторов фильтра.Пластины 12AX7 находятся на контактах 1 и 6.
- Обозначьте клеммы силового трансформатора.
- С помощью омметра измерить сопротивление первичной обмотки. (обычно черный — черный провода) и сопротивление обоих проводов к шасси. Сопротивление первичной обмотки должно быть менее 1 кОм. Если это не так, трансформатор мертв.
- Измерьте сопротивление шасси с обоих концов первичной обмотки. Оно должно быть больше 1 МОм.
- Если он закорочен или сопротивление меньше 100 кОм, трансформатор неисправен.Если оно находится в пределах от 100 кОм до 1 МОм, отпаяйте первичные выводы от клемм, с которыми они контактируют, и измерьте снова.
- Если теперь оно меньше 1 МОм, трансформатор вышел из строя и его необходимо заменить.
- Если сопротивление превышает 1 МОм, к проводке, ведущей к силовому трансформатору, подключен компонент, который протекает к шасси, и его необходимо отследить.
- Измерьте сопротивление обмотки высокого напряжения (обычно красный — красный / желтый — красный, если он установлен по центру, красный — красный или красный — красный / желтый, если он не по центру) от конца до конца.Оно должно быть меньше 1 кОм. Если это больше, обмотка разомкнута, и трансформатор следует заменить. Центральный ответвитель, если он есть, должен быть привязан к шасси, возможно, через резервный переключатель.
- Измерьте сопротивление обмотки нагревателя выпрямителя (обычно? -?) От конца до конца. Оно должно быть меньше 10 Ом. Если больше, то трансформатор плохой. Измерьте сопротивление от любого конца обмотки к шасси. Если оно меньше 100 кОм, распаяйте провода и измерьте снова.Если это значение меньше 100 кОм, трансформатор неисправен.
- Измерьте обмотку (и) нагревателя (нити накала) (обычно зеленый — зеленый или зеленый — зеленый / желтый — зеленый), как и на первичной обмотке, с теми же выводами, ЗА ИСКЛЮЧЕНИЕМ того, что нагреватели обычно привязаны к шасси через центральный разъем ( зеленый / желтый), либо через потенциометр для уравновешивания помех или постоянные резисторы на 100-500 Ом, так что провод к шасси в порядке.
- Если ни один из предыдущих тестов не выявил неисправного трансформера, убедитесь, что все выводы правильно припаяны в исходное положение, если вы их распаяли.
ПРЕДУПРЕЖДЕНИЕ
Следующие процедуры включают измерение опасного напряжения и выполнение операций внутри корпуса при включенном питании переменного тока. Не пытайтесь их, если вы не знаю, как их безопасно делать. См. Предупреждение о безопасности в начале страницы отладки. Обратите внимание, что эти процедуры могут привести к заряду конденсаторов силового фильтра и стать опасным даже при отключенном питании переменного тока.
Снимите с усилителя все лампы, оставив его в положении, в котором можно будет проверить клеммы трансформатора.
- Установите на измерительном приборе максимальную шкалу переменного напряжения (не менее 750 В переменного тока, предпочтительно 1000 В переменного тока).
- Выключите питание.
- Вставьте сетевой шнур в розетку.
-
- Закрепите провод длиной один метр на одной стороне первичной обмотки силового трансформатора. Закрепите второй провод измерителя на другой стороне первичной обмотки силового трансформатора.
- Убедитесь, что вы не разместили провода измерителя там, где они могут вызвать короткое замыкание.
- Убедитесь, что вы не прикасаетесь к усилителю, за исключением выключателя питания.
- Включите выключатель питания.
- Следите за показаниями счетчика. Он должен показывать примерно то же самое, что и ваш местный источник питания переменного тока (120 В переменного тока в США). Если это не так, значит, проводка, ведущая к силовому трансформатору, неисправна, и вам следует проверить эту проводку.
- Выключите сетевой выключатель.
- Отсоедините провода счетчика. Подключите один вывод измерителя к одной стороне обмотки накала (обычно зеленый — зеленый или зеленый — зеленый / желтый — зеленый), а другой вывод измерителя — к другому концу обмотки.
- Соблюдая те же меры предосторожности, что и выше, включите, а затем выключите усилитель, обращая внимание на показания напряжения. Это должно быть правильное значение для усилителя или немного выше из-за через него обычно проходит большой ток. Обычно это номинальное напряжение 6,3 В переменного тока, а может достигать 7,3 В переменного тока, что вас не беспокоит. Если оно ниже 6,0 В или выше 8 В, с трансформатором что-то не так. Сделайте это для каждой обмотки накала, если их больше одной.
- Как указано выше для обмотки (обмоток) нагревателя (нити накала), измерить напряжение на нагревателе. обмотка для выпрямительной лампы.Это напряжение должно быть от 5,0 до 5,8 В переменного тока.
- Используя те же меры предосторожности, что и выше для первичной обмотки, снимите напряжение на одной половине высоковольтной обмотки, от центрального ответвителя до одного конца, а затем до другого конца, если он имеет центральный вывод, или от конца до конца, если высокий напряжение не отводится от центра. Это напряжение должно быть от 250 до 500 В переменного тока, возможно, выше, в зависимости от рассчитанного B + для вашего усилителя. Если оно не достаточно близко к правильному напряжению переменного тока, силовой трансформатор неисправен.
- Выключите сетевой выключатель, если он еще не выключен.
- Отключите шнур питания переменного тока.
- Подключите один конец зажима к корпусу. Другой конец подсоедините к разъему для пластины лампы предусилителя — штырь 1 или 6 в 12AX7. Оставьте провод зажима на две минуты, затем снимите его. Это стекает любое постоянное напряжение с конденсаторов силового фильтра, которые могли быть помещены туда во время испытания. Обязательно отсоедините зажимной провод от усилителя.
- Если ни один из этих тестов не дает неправильных результатов, возможно, в силовом трансформаторе произошло внутреннее короткое замыкание.
- Отключите усилитель от сети. Снимите все трубки. Откройте шасси и подключите один конец зажимного провода к шасси, затем коснитесь свободным концом зажимного вывода к каждой клемме конденсаторов силового фильтра, как указано выше, чтобы слить с них любой заряд. Удалите провод зажима.
- С помощью омметра убедитесь, что сопротивление шасси от первичной обмотки силового трансформатора превышает 100 кОм.