Заземлитель это пуэ: ПУЭ: Заземлители

Содержание

ПУЭ: Заземлители

Данный документ находится в библиотеке сайта ElectroShock

Перейдите по ссылке, чтобы посмотреть список доступных документов

Там же находится ПУЭ в формате справки windows

1.7.109. В качестве естественных заземлителей могут быть использованы:

1) металлические и железобетонные конструкции зданий и сооружений, находящиеся в соприкосновении с землей, в том числе железобетонные фундаменты зданий и сооружений, имеющие защитные гидроизоляционные покрытия в неагрессивных, слабоагрессивных и среднеагрессивных средах;

2) металлические трубы водопровода, проложенные в земле;

3) обсадные трубы буровых скважин;

4) металлические шпунты гидротехнических сооружений, водоводы, закладные части затворов и т. п.;

5) рельсовые пути магистральных неэлектрифицированных железных дорог и подъездные пути при наличии преднамеренного устройства перемычек между рельсами;

6) другие находящиеся в земле металлические конструкции и сооружения;

7) металлические оболочки бронированных кабелей, проложенных в земле. Оболочки кабелей могут служить единственными заземлителями при количестве кабелей не менее двух. Алюминиевые оболочки кабелей использовать в качестве заземлителей не допускается.

1.7.110. Не допускается использовать в качестве заземлителей трубопроводы горючих жидкостей, горючих или взрывоопасных газов и смесей и трубопроводов канализации и центрального отопления. Указанные ограничения не исключают необходимости присоединения таких трубопроводов к заземляющему устройству с целью уравнивания потенциалов в соответствии с 1.7.82.

Не следует использовать в качестве заземлителей железобетонные конструкции зданий и сооружений с предварительно напряженной арматурой, однако это ограничение не распространяется на опоры ВЛ и опорные конструкции ОРУ.

Возможность использования естественных заземлителей по условию плотности протекающих по ним токов, необходимость сварки арматурных стержней железобетонных фундаментов и конструкций, приварки анкерных болтов стальных колонн к арматурным стержням железобетонных фундаментов, а также возможность использования фундаментов в сильноагрессивных средах должны быть определены расчетом.

1.7.111. Искусственные заземлители могут быть из черной или оцинкованной стали или медными.

Искусственные заземлители не должны иметь окраски.

Материал и наименьшие размеры заземлителей должны соответствовать приведенным в табл. 1.7.4.

1.7.112. Сечение горизонтальных заземлителей для электроустановок напряжением выше 1 кВ следует выбирать по условию термической стойкости при допустимой температуре нагрева 400 ºС (кратковременный нагрев, соответствующий времени действия защиты и отключения выключателя).

В случае опасности коррозии заземляющих устройств следует выполнить одно из следующих мероприятий:

увеличить сечения заземлителей и заземляющих проводников с учетом расчетного срока их службы;

применить заземлители и заземляющие проводники с гальваническим покрытием или медные.

При этом следует учитывать возможное увеличение сопротивления заземляющих устройств, обусловленное коррозией.

Траншеи для горизонтальных заземлителей должны заполняться однородным грунтом, не содержащим щебня и строительного мусора.

Не следует располагать (использовать) заземлители в местах, где земля подсушивается под действием тепла трубопроводов и т.п.

 

ПУЭ, глава 1.7: заземляющие устройства: y_kharechko — LiveJournal

В главе 1.7 «Заземление и защитные меры электробезопасности» ПУЭ 7-го изд., которая действует с 1 января 2003 г., в том числе, изложены требования к заземляющим устройствам. Их подготовили с учётом требований ГОСТ Р 50571.10–96, который действовал с 1 января 1997 г. до 31 декабря 2012 г. и был заменён ГОСТ Р 50571.5.54–2011, действовавшим до 31 декабря 2014 г.
С 1 января 2015 г. действует ГОСТ Р 50571.5.54 (см. http://y-kharechko.livejournal.com/729.html ), разработанный на основе стандарта МЭК 60364-5-54 «Низковольтные электрические установки. Часть 5-54. Выбор и монтаж электрического оборудования. Заземляющие устройства и защитные проводники».
Рассмотрим некоторые ошибки, допущенные в требованиях п. 1.7.100–1.7.104 к заземляющим устройствам низковольтных электроустановок и п. 1.7.109–1.7.120 к элементам заземляющих устройств: заземлителям, заземляющим проводникам и главным заземляющим шинам.
Названия п. 1.7.100−1.7.103 «Заземляющие устройства электроустановок напряжением до 1 кВ в сетях с глухозаземленной нейтралью» и п. 1.7.104 «Заземляющие устройства электроустановок напряжением до 1 кВ в сетях с изолированной нейтралью» содержат несколько ошибок. Во-первых, неправильно установлено значение максимального номинального напряжения для низковольтных электроустановок постоянного тока, которое равно 1,5 кВ.
Во-вторых, в обоих названиях указана нейтраль, являющаяся элементом электроустановки переменного тока. Поэтому п. 1.7.100−1.7.104 не должны содержать требования к электроустановкам постоянного тока. Однако они там есть.
В-третьих, в электрической сети нейтрали может не быть, если обмотки трёхфазного источника питания соединены треугольником или применён однофазный источник питания с двумя выводами. Такие электрические сети формально не попадают под классификацию, установленную главой 1. 7.
В п. 1.7.100 и др. указаны трёхфазный и однофазный токи, которых не существует.
Следующее требование п. 1.7.100 «заземляющий проводник должен быть дополнительно присоединен к колонне здания» изложено не правильно, поскольку проводник можно присоединить только к металлическим элементам колонны.
В п. 1.7.100 сказано об установке трансформатора тока в PEN-проводнике. Это требование противоречило п. 543.3.4 ГОСТ Р 50571.10–96, который запрещал включать в цепь защитного проводника обмотку устройства контроля непрерывности цепи заземления, и не соответствует требованиям ГОСТ Р 50571.5.54.
В п. 1.7.101–1.7.103, установивших максимально допустимые значения сопротивлений заземляющих устройств, допущены ошибки. Во-первых, в п. 1.7.101 и 1.7.103 указаны номинальные напряжения, которые не соответствовали ГОСТ 29322–92 и не соответствуют действующему ГОСТ 29322 (см. http://y-kharechko.livejournal.com/48222.html , http://y-kharechko.livejournal.com/49081. html , http://y-kharechko.livejournal.com/48469.html , http://y-kharechko.livejournal.com/48775.html ).
Во-вторых, требование п. 1.7.101 не охватывает вариант, когда к источнику питания подключена одна ВЛ.
В-третьих, в п. 1.7.101 и 1.7.103 указаны несогласованные значения сопротивлений заземляющих устройств. Например, сопротивление совокупного заземляющего устройства нейтрали источника питания для 400 В установлено равным 4 Ом. Максимально допустимые значения его составляющих: сопротивление заземляющего устройства, «расположенного в непосредственной близости от нейтрали» источника питания – 30 Ом и общее сопротивление заземляющих устройств «всех повторных заземлений PEN-проводника каждой ВЛ» – 10 Ом. При сложении сопротивлений 30 и 10 Ом получаем 7,5 Ом.
В п. 1.7.102 сказано о повторных заземлениях «PEN-проводника в сетях постоянного тока». Однако здесь применяют PEM-проводники.
Требованиями п. 1.7.102 разрешено выполнение заземлителей и заземляющих проводников, проложенных в земле, из стали чёрной, а требованиями п. 542.2 ГОСТ Р 50571.5.54 это не предусмотрено.
Сопротивление заземляющего устройства в системе IT, рассчитанное по формуле п. 1.7.104, может быть большим, например – 100 Ом и более. Однако требования этого же пункта не допускают сопротивления более 10 Ом.
В п. 1.7.109 сказано, что в качестве естественных заземлителей можно применять «железобетонные фундаменты зданий и сооружений, имеющие защитные гидроизоляционные покрытия». Однако согласно требованиям п. С.2 ГОСТ Р 50571.5.54 использование таких фундаментов в качестве заземлителя не эффективно.
В п. 1.7.109 также указаны «обсадные трубы», которые могут быть выполнены из пластмассы. Здесь упомянуты «металлические оболочки бронированных кабелей» при их числе не менее двух. Однако их допустимо использовать в качестве заземлителей только в том случае, если кабели и электроустановку обслуживает одна организация.
Требования п. 1.7.110 «необходимость сварки арматурных стержней …, приварки анкерных болтов … должны быть определены расчетом» сформулированы неправильно. Здесь следует указать допустимые способы выполнения соединения проводящих частей между собой, а также присоединения их к заземляющим проводникам.
Требования п. 1.7.113 и 1.7.117 допускают применение в низковольтных электроустановках алюминиевых заземляющих проводников. Однако это запрещено следующим требованием п. 542.3.1 ГОСТ Р 50571.5.54: «Алюминиевые проводники не должны использовать в качестве заземляющих проводников».
В п. 1.7.117 упомянут «заземлитель рабочего (функционального) заземления». То есть этот пункт допускает выполнение в низковольтной электроустановке отдельного заземляющего устройства, предназначенного для осуществления функционального заземления. Однако требованиями п. 444.5.1 «Взаимное соединение заземляющих электродов» ГОСТ Р 50571-4-44–2011 (МЭК 60364-4-44:2007) «Электроустановки низковольтные. Часть 4-44. Требования по обеспечению безопасности. Защита от отклонений напряжения и электромагнитных помех» предписано выполнять одно общее заземляющее устройство.
Требования в п. 1.7.120 не распространяются на сечение проводника уравнивания потенциалов, соединяющего главные заземляющие шины, устанавливаемые у каждого вводного устройства обособленного ввода в низковольтную электроустановку. Эти требования распространяются только на главные заземляющие шины, установленные у встроенных в здание трансформаторных подстанций.

Заключение. Общие требования к заземляющим устройствам низковольтных электроустановок, изложенные в главе 1.7 ПУЭ 7-го изд., устарели и содержат много ошибок. Их следует привести в соответствие с исправленными требованиями ГОСТ Р 50571.5.54. Требования должны быть сформулированы в главе 1.7 для низковольтных электроэнергетических установок.

ПУЭ Раздел 1 => Таблица 1.7.3. Применение электрооборудования в электроустановках напряжением до 1 кв. Заземляющие устройства…

Таблица 1.7.3

 

Применение электрооборудования в электроустановках напряжением до 1 кВ

 

Класс

по ГОСТ

12. 2.007.0

Р МЭК536

Маркировка

Назначение защиты

Условия применения электрооборудования в электроустановке

Класс 0

При косвенном прикосновении

1. Применение в непроводящих помещениях.

2. Питание от вторичной обмотки разделительного трансформатора только одного электроприемника

Класс I

Защитный зажим -знак или буквы РЕ, или желто-зеленые полосы

При косвенном прикосновении

Присоединение заземляющего зажима электрооборудования к защитному проводнику электроустановки

Класс II

Знак

При косвенном прикосновении

Независимо от мер защиты, принятых в электроустановке

Класс III

Знак

От прямого и косвенного прикосновений

Питание от безопасного разделительного трансформатора

 

Заземляющие устройства электроустановок
напряжением выше 1 кВ в сетях с эффективно заземленной нейтралью

 

1. 7.88. Заземляющие устройства электроустановок напряжением выше 1 кВ в сетях с эффективно заземленной нейтралью следует выполнять с соблюдением требований либо к их сопротивлению (1.7.90), либо к напряжению прикосновения (1.7.91), а также с соблюдением требований к конструктивному выполнению (1.7.92-1.7.93) и к ограничению напряжения на заземляющем устройстве (1.7.89). Требования 1.7.89-1.7.93 не распространяются на заземляющие устройства опор ВЛ.

1.7.89. Напряжение на заземляющем устройстве при стекании с него тока замыкания на землю не должно, как правило, превышать 10 кВ. Напряжение выше 10 кВ допускается на заземляющих устройствах, с которых исключен вынос потенциалов за пределы зданий и внешних ограждений электроустановок. При напряжении на заземляющем устройстве более 5 кВ должны быть предусмотрены меры по защите изоляции отходящих кабелей связи и телемеханики и по предотвращению выноса опасных потенциалов за пределы электроустановки.

1.7.90. Заземляющее устройство, которое выполняется с соблюдением требований к его сопротивлению, должно иметь в любое время года сопротивление не более 0,5 Ом с учетом сопротивления естественных и искусственных заземлителей.

В целях выравнивания электрического потенциала и обеспечения присоединения электрооборудования к заземлителю на территории, занятой оборудованием, следует прокладывать продольные и поперечные горизонтальные заземлители и объединять их между собой в заземляющую сетку.

Продольные заземлители должны быть проложены вдоль осей электрооборудования со стороны обслуживания на глубине 0,5-0,7 м от поверхности земли и на расстоянии 0,8-1,0 м от фундаментов или оснований оборудования. Допускается увеличение расстояний от фундаментов или оснований оборудования до 1,5 м с прокладкой одного заземлителя для двух рядов оборудования, если стороны обслуживания обращены друг к другу, а расстояние между основаниями или фундаментами двух рядов не превышает 3,0 м.

Поперечные заземлители следует прокладывать в удобных местах между оборудованием на глубине 0,5-0,7 м от поверхности земли. Расстояние между ними рекомендуется принимать увеличивающимся от периферии к центру заземляющей сетки. При этом первое и последующие расстояния, начиная от периферии, не должны превышать соответственно 4,0; 5,0; 6,0; 7,5; 9,0; 11,0; 13,5; 16,0; 20,0 м. Размеры ячеек заземляющей сетки, примыкающих к местам присоединения нейтралей силовых трансформаторов и короткозамыкателей к заземляющему устройству, не должны превышать 6 х 6 м.

Горизонтальные заземлители следует прокладывать по краю территории, занимаемой заземляющим устройством так, чтобы они в совокупности образовывали замкнутый контур.

Если контур заземляющего устройства располагается в пределах внешнего ограждения электроустановки, то у входов и въездов на ее территорию следует выравнивать потенциал путем установки двух вертикальных заземлителей, присоединенных к внешнему горизонтальному заземлителю напротив входов и въездов. Вертикальные заземлители должны быть длиной 3-5 м, а расстояние между ними должно быть равно ширине входа или въезда.

1.7.91. Заземляющее устройство, которое выполняется с соблюдением требований, предъявляемых к напряжению прикосновения, должно обеспечивать в любое время года при стекании с него тока замыкания на землю значения напряжений прикосновения, не превышающие нормированных (см. ГОСТ 12.1.038). Сопротивление заземляющего устройства при этом определяется по допустимому напряжению на заземляющем устройстве и току замыкания на землю.

При определении значения допустимого напряжения прикосновения в качестве расчетного времени воздействия следует принимать сумму времени действия защиты и полного времени отключения выключателя. При определении допустимых значений напряжений прикосновения у рабочих мест, где при производстве оперативных переключений могут возникнуть КЗ на конструкции, доступные для прикосновения производящему переключения персоналу, следует принимать время действия резервной защиты, а для остальной территории — основной защиты.

 

Примечание. Рабочее место следует понимать как место оперативного обслуживания электрических аппаратов.

 

Размещение продольных и поперечных горизонтальных заземлителей должно определяться требованиями ограничения напряжений прикосновения до нормированных значений и удобством присоединения заземляемого оборудования. Расстояние между продольными и поперечными горизонтальными искусственными заземлителями не должно превышать 30 м, а глубина их заложения в грунт должна быть не менее 0,3 м. Для снижения напряжения прикосновения у рабочих мест в необходимых случаях может быть выполнена подсыпка щебня слоем толщиной 0,1-0,2 м.

В случае объединения заземляющих устройств разных напряжений в одно общее заземляющее устройство напряжение прикосновения должно определяться по наибольшему току короткого замыкания на землю объединяемых ОРУ.

1.7.92. При выполнении заземляющего устройства с соблюдением требований, предъявляемых к его сопротивлению или к напряжению прикосновения, дополнительно к требованиям 1.7.90-1.7.91 следует:

прокладывать заземляющие проводники, присоединяющие оборудование или конструкции к заземлителю, в земле на глубине не менее 0,3 м;

прокладывать продольные и поперечные горизонтальные заземлители (в четырех направлениях) вблизи мест расположения заземляемых нейтралей силовых трансформаторов, короткозамыкателей.

При выходе заземляющего устройства за пределы ограждения электроустановки горизонтальные заземлители, находящиеся вне территории электроустановки, следует прокладывать на глубине не менее 1 м. Внешний контур заземляющего устройства в этом случае рекомендуется выполнять в виде многоугольника с тупыми или скругленными углами.

1.7.93. Внешнюю ограду электроустановок не рекомендуется присоединять к заземляющему устройству.

Если от электроустановки отходят ВЛ 110 кВ и выше, то ограду следует заземлить с помощью вертикальных заземлителей длиной 2-3 м, установленных у стоек ограды по всему ее периметру через 20-50 м. Установка таких заземлителей не требуется для ограды с металлическими стойками и с теми стойками из железобетона, арматура которых электрически соединена с металлическими звеньями ограды.

Для исключения электрической связи внешней ограды с заземляющим устройством расстояние от ограды до элементов заземляющего устройства, расположенных вдоль нее с внутренней, внешней или с обеих сторон, должно быть не менее 2 м. Выходящие за пределы ограды горизонтальные заземлители, трубы и кабели с металлической оболочкой или броней и другие металлические коммуникации должны быть проложены посередине между стойками ограды на глубине не менее 0,5 м. В местах примыкания внешней ограды к зданиям и сооружениям, а также в местах примыкания к внешней ограде внутренних металлических ограждений должны быть выполнены кирпичные или деревянные вставки длиной не менее 1 м.

Питание электроприемников, установленных на внешней ограде, следует осуществлять от разделительных трансформаторов. Эти трансформаторы не допускается устанавливать на ограде. Линия, соединяющая вторичную обмотку разделительного трансформатора с электроприемником, расположенным на ограде, должна быть изолирована от земли на расчетное значение напряжения на заземляющем устройстве.

Если выполнение хотя бы одного из указанных мероприятий невозможно, то металлические части ограды следует присоединить к заземляющему устройству и выполнить выравнивание потенциалов так, чтобы напряжение прикосновения с внешней и внутренней сторон ограды не превышало допустимых значений. При выполнении заземляющего устройства по допустимому сопротивлению с этой целью должен быть проложен горизонтальный заземлитель с внешней стороны ограды на расстоянии 1 м от нее и на глубине 1 м. Этот заземлитель следует присоединять к заземляющему устройству не менее чем в четырех точках.

1.7.94. Если заземляющее устройство электроустановки напряжением выше 1 кВ сети с эффективно заземленной нейтралью соединено с заземляющим устройством другой электроустановки при помощи кабеля с металлической оболочкой или броней или других металлических связей, то для выравнивания потенциалов вокруг указанной другой электроустановки или здания, в котором она размещена, необходимо соблюдение одного из следующих условий:

1) прокладка в земле на глубине 1 м и на расстоянии 1 м от фундамента здания или от периметра территории, занимаемой оборудованием, заземлителя, соединенного с системой уравнивания потенциалов этого здания или этой территории, а у входов и у въездов в здание — укладка проводников на расстоянии 1 и 2 м от заземлителя на глубине 1 и 1,5 м соответственно и соединение этих проводников с заземлителем;

2) использование железобетонных фундаментов в качестве заземлителей в соответствии с 1. 7.109, если при этом обеспечивается допустимый уровень выравнивания потенциалов. Обеспечение условий выравнивания потенциалов посредством железобетонных фундаментов, используемых в качестве заземлителей, определяется в соответствии с ГОСТ 12.1.030 «Электробезопасность. Защитное заземление, зануление».

Не требуется выполнение условий, указанных в пп. 1 и 2, если вокруг зданий имеются асфальтовые отмостки, в том числе у входов и у въездов. Если у какого-либо входа (въезда) отмостка отсутствует, у этого входа (въезда) должно быть выполнено выравнивание потенциалов путем укладки двух проводников, как указано в пп. 1, или соблюдено условие по пп. 2. При этом во всех случаях должны выполняться требования 1.7.95.

1.7.95. Во избежание выноса потенциала не допускается питание электроприемников, находящихся за пределами заземляющих устройств электроустановок напряжением выше 1 кВ сети с эффективно заземленной нейтралью, от обмоток до 1 кВ с заземленной нейтралью трансформаторов, находящихся в пределах контура заземляющего устройства электроустановки напряжением выше 1 кВ.

При необходимости питание таких электроприемников может осуществляться от трансформатора с изолированной нейтралью на стороне напряжением до 1 кВ по кабельной линии, выполненной кабелем без металлической оболочки и без брони, или по ВЛ.

При этом напряжение на заземляющем устройстве не должно превышать напряжение срабатывания пробивного предохранителя, установленного на стороне низшего напряжения трансформатора с изолированной нейтралью.

Питание таких электроприемников может также осуществляться от разделительного трансформатора. Разделительный трансформатор и линия от его вторичной обмотки к электроприемнику, если она проходит по территории, занимаемой заземляющим устройством электроустановки напряжением выше 1 кВ, должны иметь изоляцию от земли на расчетное значение напряжения на заземляющем устройстве.

 

Заземляющие устройства электроустановок
напряжением выше 1 кВ в сетях с изолированной нейтралью

 

1. 7.96. В электроустановках напряжением выше 1 кВ сети с изолированной нейтралью сопротивление заземляющего устройства при прохождении расчетного тока замыкания на землю в любое время года с учетом сопротивления естественных заземлителей должно быть

 

R £ 250/I,

 

но не более 10 Ом, где I — расчетный ток замыкания на землю, А.

В качестве расчетного тока принимается:

1) в сетях без компенсации емкостных токов — ток замыкания на землю;

2) в сетях с компенсацией емкостных токов:

для заземляющих устройств, к которым присоединены компенсирующие аппараты, — ток, равный 125 % номинального тока наиболее мощного из этих аппаратов;

для заземляющих устройств, к которым не присоединены компенсирующие аппараты, — ток замыкания на землю, проходящий в данной сети при отключении наиболее мощного из компенсирующих аппаратов.

Расчетный ток замыкания на землю должен быть определен для той из возможных в эксплуатации схем сети, при которой этот ток имеет наибольшее значение.

1.7.97. При использовании заземляющего устройства одновременно для электроустановок напряжением до 1 кВ с изолированной нейтралью должны быть выполнены условия 1.7.104.

При использовании заземляющего устройства одновременно для электроустановок напряжением до 1 кВ с глухозаземленной нейтралью сопротивление заземляющего устройства должно быть не более указанного в 1.7.101 либо к заземляющему устройству должны быть присоединены оболочки и броня не менее двух кабелей на напряжение до или выше 1 кВ или обоих напряжений, при общей протяженности этих кабелей не менее 1 км.

1.7.98. Для подстанций напряжением 6-10/0,4 кВ должно быть выполнено одно общее заземляющее устройство, к которому должны быть присоединены:

1) нейтраль трансформатора на стороне напряжением до 1 кВ;

2) корпус трансформатора;

3) металлические оболочки и броня кабелей напряжением до 1 кВ и выше;

4) открытые проводящие части электроустановок напряжением до 1 кВ и выше;

5) сторонние проводящие части.

Вокруг площади, занимаемой подстанцией, на глубине не менее 0,5 м и на расстоянии не более 1 м от края фундамента здания подстанции или от края фундаментов открыто установленного оборудования должен быть проложен замкнутый горизонтальный заземлитель (контур), присоединенный к заземляющему устройству.

1.7.99. Заземляющее устройство сети напряжением выше 1 кВ с изолированной нейтралью, объединенное с заземляющим устройством сети напряжением выше 1 кВ с эффективно заземленной нейтралью в одно общее заземляющее устройство, должно удовлетворять также требованиям 1.7.89-1.7.90.

 

Заземляющие устройства электроустановок
напряжением до 1 кВ в сетях с глухозаземленной нейтралью

 

1.7.100. В электроустановках с глухозаземленной нейтралью нейтраль генератора или трансформатора трехфазного переменного тока, средняя точка источника постоянного тока, один из выводов источника однофазного тока должны быть присоединены к заземлителю при помощи заземляющего проводника.

Искусственный заземлитель, предназначенный для заземления нейтрали, как правило, должен быть расположен вблизи генератора или трансформатора. Для внутрицеховых подстанций допускается располагать заземлитель около стены здания.

Если фундамент здания, в котором размещается подстанция, используется в качестве естественных заземлителей, нейтраль трансформатора следует заземлять путем присоединения не менее чем к двум металлическим колоннам или к закладным деталям, приваренным к арматуре не менее двух железобетонных фундаментов.

При расположении встроенных подстанций на разных этажах многоэтажного здания заземление нейтрали трансформаторов таких подстанций должно быть выполнено при помощи специально проложенного заземляющего проводника. В этом случае заземляющий проводник должен быть дополнительно присоединен к колонне здания, ближайшей к трансформатору, а его сопротивление учтено при определении сопротивления растеканию заземляющего устройства, к которому присоединена нейтраль трансформатора.

Во всех случаях должны быть приняты меры по обеспечению непрерывности цепи заземления и защите заземляющего проводника от механических повреждений.

Если в PEN-проводнике, соединяющем нейтраль трансформатора или генератора с шиной PEN распределительного устройства напряжением до 1 кВ, установлен трансформатор тока, то заземляющий проводник должен быть присоединен не к нейтрали трансформатора или генератора непосредственно, а к PEN-проводнику, по возможности сразу за трансформатором тока. В таком случае разделение PEN-проводника на РЕ— и N-проводники в системе TNS должно быть выполнено также за трансформатором тока. Трансформатор тока следует размещать как можно ближе к выводу нейтрали генератора или трансформатора.

1.7.101. Сопротивление заземляющего устройства, к которому присоединены нейтрали генератора или трансформатора или выводы источника однофазного тока, в любое время года должно быть не более 2, 4 и 8 Ом соответственно при линейных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока или 380, 220 и 127 В источника однофазного тока. Это сопротивление должно быть обеспечено с учетом использования естественных заземлителей, а также заземлителей повторных заземлений PEN— или PE-проводника ВЛ напряжением до 1 кВ при количестве отходящих линий не менее двух. Сопротивление заземлителя, расположенного в непосредственной близости от нейтрали генератора или трансформатора или вывода источника однофазного тока, должно быть не более 15, 30 и 60 Ом соответственно при линейных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока или 380, 220 и 127 В источника однофазного тока.

При удельном сопротивлении земли r > 100 Ом×м допускается увеличивать указанные нормы в 0,01r раз, но не более десятикратного.

1.7.102. На концах ВЛ или ответвлений от них длиной более 200 м, а также на вводах ВЛ к электроустановкам, в которых в качестве защитной меры при косвенном прикосновении применено автоматическое отключение питания, должны быть выполнены повторные заземления PEN-проводника. При этом в первую очередь следует использовать естественные заземлители, например, подземные части опор, а также заземляющие устройства, предназначенные для грозовых перенапряжений (см. гл. 2.4).

Указанные повторные заземления выполняются, если более частые заземления по условиям защиты от грозовых перенапряжений не требуются.

Повторные заземления PEN-проводника в сетях постоянного тока должны быть выполнены при помощи отдельных искусственных заземлителей, которые не должны иметь металлических соединений с подземными трубопроводами.

Заземляющие проводники для повторных заземлений PEN-проводника должны иметь размеры не менее приведенных в табл. 1.7.4.

 

Таблица 1.7.4

 

Наименьшие размеры заземлителей и заземляющих проводников,
проложенных в земле

 

Материал

Профиль сечения

Диаметр,

мм

Площадь поперечного сечения, мм

Толщина

стенки, мм

Сталь

Круглый:

 

 

 

черная

для вертикальных заземлителей;

16

 

для горизонтальных заземлителей

10

 

Прямоугольный

100

4

 

Угловой

100

4

 

Трубный

32

3,5

Сталь

Круглый:

 

 

 

оцинкованная

для вертикальных заземлителей;

12

 

для горизонтальных заземлителей

10

 

Прямоугольный

75

3

 

Трубный

25

2

Медь

Круглый

12

 

Прямоугольный

50

2

 

Трубный

20

2

 

Канат многопроволочный

1,8*

35

 

__________

* Диаметр каждой проволоки.

 

1.7.103. Общее сопротивление растеканию заземлителей (в том числе естественных) всех повторных заземлений PEN-проводника каждой ВЛ в любое время года должно быть не более 5, 10 и 20 Ом соответственно при линейных напряжениях 660, 380 и 220 В источника трехфазного тока или 380, 220 и 127 В источника однофазного тока. При этом сопротивление растеканию заземлителя каждого из повторных заземлений должно быть не более 15, 30 и 60 Ом соответственно при тех же напряжениях.

При удельном сопротивлении земли r > 100 Ом×м допускается увеличивать указанные нормы в 0,01r раз, но не более десятикратного.

 

 

 

 

 

 

Энергии | Бесплатный полнотекстовый | Прогнозирование времени до возникновения дуги при испытании на включение высокоскоростного заземлителя на 420 кВ, 63 кА

5.1. Результаты моделирования
Используя ту же модель, что и у лабораторного испытательного образца, и скорректировав данные о реальном расстоянии перемещения, напряженность электрического поля между неподвижным и подвижным контактами была рассчитана путем перемещения из разомкнутого положения в замкнутое положение. На рисунке 4 представлена ​​упрощенная трехмерная модель анализа для HSES. Как упоминалось в разделе 3, номинальное пиковое напряжение однофазного теста включения для 420 кВ составляло 343 кВ; поэтому мы использовали это напряжение в качестве граничного условия в электростатическом моделировании.Чтобы вычислить среднее электрическое поле пробоя в уравнении (9), мы установили абсолютное давление газа SF 6 равным 0,55 МПа и гармонический средний радиус контактов нашей модели HSES. График на Рисунке 5 показывает результаты сравнения между средней напряженностью электрического поля пробоя (Ebdav) и пиковым значением распределения электрического поля (E пик ) в электростатическом численном моделировании. Когда движущийся контакт HSES приблизился к фиксированному контакта, пробой и имитируемая напряженность электрического поля увеличивались до момента касания контактов.Однако скорость увеличения пикового значения напряженности электрического поля в моделировании была быстрее, чем скорость роста среднего электрического поля пробоя; следовательно, между двумя линиями существовала точка изменения величины при контактном зазоре приблизительно 15 мм. В этот момент был инициирован пробой диэлектрика, вызвавший между контактами предварительную дугу. Предварительная дуга сохранялась 11,2 мс. Результаты электрического потенциала и распределения поля в этом зазоре показаны на рисунке 6. На рисунке 7 показаны результаты трехмерного анализа коэффициента пробоя λ, который был определен как отношение смоделированной и средней напряженности электрического поля пробоя (Epeak / Ebdav ) В этом документе.После момента пробоя максимальное значение моделируемого электрического поля увеличивалось выше эталонного пробоя; следовательно, λ стало больше 1. Как показано на рисунке 7b, было замечено, что коэффициент пробоя λ увеличивался быстрее по сравнению с коэффициентом использования поля u, поскольку зазор между контактами уменьшался до момента, когда дугогасительные контакты касались друг друга. Это означает, что вероятность пробоя диэлектрика увеличивалась, если скорость увеличения коэффициента пробоя была относительно большей, чем скорость увеличения коэффициента использования поля.
5.2. Сравнение экспериментальных результатов
Для проверки включающих характеристик ОТОСЗ 420 кВ 63 кА в KERI были проведены опытно-конструкторские испытания. На рисунке 8 показан тестовый образец нашей модели HSES на 420 кВ и 63 кА. Как упоминалось выше, испытание проводилось только для симметричных условий испытания; следовательно, HSES, заземленный на пике приложенной волны напряжения, с допуском от -30 до +15 электрических градусов, привел к симметричному току короткого замыкания и наибольшему времени до образования дуги [24].Перед тем как установить 100% ток короткого замыкания и испытательное напряжение для испытания включения, калибровочные испытания были проведены несколько раз путем увеличения испытательных токов и уровней напряжения с 20 до 30%. Кроме того, контактные чипы и экран, которые были повреждены предварительной дугой во время калибровочных испытаний, должны были быть заменены для обслуживания между испытаниями №25 и №48. В таблице 3 показаны результаты испытаний на включение в KERI с испытательными напряжениями, изменяющимися от 105,6 кВ до 330,3 кВ, что является приемлемым значением для допуска -30 электрических градусов 343 кВ и токов короткого замыкания от 20.От 94 кА до 64,56 кА. В таблице 3 напряжение пробоя указывает величину приложенного напряжения в момент начала предварительной дуги. Ток включения — это среднеквадратичное значение приложенного тока короткого замыкания. В тесте № 51 ток включения достиг предполагаемого тока короткого замыкания более 63 кА для нашей модели HSES. Время включения представляло собой интервал времени от подачи сигнала катушки включения до момента предварительного зажигания дуги. Общее время замыкания было рассчитано путем сложения времени до возникновения дуги и времени включения.Графики на Рисунке 9 представляют собой результаты измерения тока короткого замыкания, испытательного напряжения и пройденного пути Теста №51. Как показано на Рисунке 9, скорость закрытия немного снизилась под нагрузкой при приближении к моменту касания контакта. Мы предположили, что силы сопротивления от затухания вихревых токов и / или давления теплового расширения за счет энергии дуги нарушили операцию замыкания и сделали ее медленной, особенно во второй половине операции [27]. Таким образом, по сравнению с результатами измерения времени замыкания в условиях холостого хода в разделе 4, время замыкания, сумма времени до возникновения дуги и времени замыкания немного увеличилось.В тесте №51 на рисунке 9 предварительная дуга возникла при напряжении пробоя 332,0 кВ и продолжалась до момента прикосновения к контакту около 11,8 мс. Для сравнения результатов теста в таблице 3 и результатов моделирования прогноз времени до возникновения дуги Процесс, представленный в предыдущем разделе, выполнялся повторно в соответствии с напряжениями пробоя. Из результатов сравнения на Рисунке 10, хотя было подтверждено, что модель прогнозирования была эффективна, была обнаружена некоторая разница между измеренным временем до возникновения дуги (t exp ) и прогнозируемым временем до образования дуги (t sim ). .Разница в этих результатах была проанализирована как вызванная разницей в диэлектрической проницаемости между идеальными условиями, соответствующими проектным чертежам, и реальными экспериментальными условиями. Например, в реальных ситуациях существует множество переменных, таких как металлические частицы, эксцентриситет движущихся частей, допуски сборки и т. Д., Которые могут ухудшить электрическую прочность между контактами, особенно если контакты были повреждены энергией дуги в результате повторных испытаний. процедуры. Если по этим причинам диэлектрическая прочность ухудшится, время предварительного зажигания может быть увеличено.Чтобы проанализировать влияние повреждения контактов, результат расчета средней энергии дуги (W av ) для каждого условия испытания показан на рисунке 10 с использованием модели дуги Кэсси, представленной в ссылке [28]. В соответствии с моделью дуги Кэсси, которая подходит для дуг с большим током, представлено следующее дифференциальное уравнение для проводимости дуги.

1gdgdt = 1τ (uarc2Uc2−1), где uarc = iarc / g.

(12)

В уравнении (12) g — проводимость дуги; u arc и i arc — напряжение и ток дуги; τ и U c — константы, определяющие характеристику дуги.Сравнивая результаты испытаний и результаты моделирования, исследователи в [28] подсчитали, что τ = 0,000012 и U c = 80. Из напряжения дуги в уравнении (12) и тока дуги, измеренного по результатам наших испытаний, среднее значение Энергию дуги можно рассчитать следующим образом:

Wav = 12uarcmax iarcmax cos (θv − θi) tarc.

(13)

Средняя энергия дуги на рисунке 10 является результатом расчета по уравнению (13) с учетом экспериментального времени до образования дуги. Когда контактное повреждение, вызванное энергией дуги, было небольшим (№20, №21 и №48), измеренное время до возникновения дуги было меньше, чем прогнозируемое время до образования дуги.В случае испытания № 48, хотя накопленная энергия дуги была относительно большой, с учетом того, что техническое обслуживание было выполнено и было заменено новыми контактами непосредственно перед испытанием, измеренное время до возникновения дуги оказалось меньше прогнозируемого результата. С другой стороны, когда более длительное время до возникновения дуги и более высокий ток короткого замыкания влияли на контакты при увеличении напряжения пробоя (испытания № 50 и № 51), казалось, что электрическая прочность ухудшается из-за повреждения контактов, вызванного электрическим током. накопленная энергия дуги, поэтому фактические результаты испытаний времени до возникновения дуги были длиннее, чем результаты расчетов.Более того, как описано выше, тот факт, что скорость замыкания немного замедлилась из-за воздействия образования дуги, также может обеспечить более длительное время до образования дуги по экспериментальным результатам, чем прогнозируемые результаты. Тем не менее, результаты прогнозов на Рисунке 10 дали эффективные результаты для анализа работы ОТОСБ перед лабораторными испытаниями. Используя этот процесс прогнозирования, можно оптимизировать форму контактов и скорость замыкания HSES для уменьшения времени до образования дуги и энергии дуги.Чтобы подтвердить влияние энергии дуги результатов испытаний в таблице 3, состояние поверхности контактных сколов, сопротивление контакта и натяжение пружины были проверены дважды после испытаний №25 и №51. В таблице 4 состояние поверхности контактных чипов было разделено на три группы: «хорошее», «удовлетворительное» и «плохое» в соответствии с отношением измеренной ширины каждого контактного чипа после осмотра к новому. На рисунке 11 показаны примеры контроля состояния поверхности контактных чипов с указанием отношения ширины каждого контактного чипа.Как показано в Таблице 4 и на Рисунке 11, было обнаружено, что контактное повреждение было больше при втором осмотре, чем при первом осмотре. В частности, при второй проверке количество контактных сколов плохо закрепленного, которое было определено как измеренная доля ширины контактного чипа менее 98%, увеличилось до 47,2%. Этот результат показывает, что энергия дуги во время второго периода после технического обслуживания была относительно больше, чем в первый период до технического обслуживания. Результаты проверки контактного сопротивления приведены в таблице 5.По сравнению с начальным контактным сопротивлением, среднее контактное сопротивление первого контроля увеличилось в 3,85 раза, а второе — в 4,16 раза. Эти измерения контактного сопротивления также показали, что контактные микросхемы были повреждены больше во время испытаний второго периода по сравнению с испытаниями первого периода, но токонесущие характеристики все еще сохранялись после второго осмотра. Следовательно, HSES после завершения всей последовательности испытаний все еще может сохранять свои токонесущие характеристики.Важно, чтобы удерживающие пружины контактных чипов не деформировались под действием энергии дуги во время испытания на включение. Если они теряют натяжение, контактная сила становится слабой, что приводит к увеличению контактного сопротивления. В HSES четырехпружины охватывают контактные чипы так, что они затягиваются для уменьшения контактного сопротивления. К счастью, при первом осмотре четверные пружины были слегка деформированы из-за низкой энергии дуги. Однако при второй проверке верхняя струна потеряла натяжение примерно на 5%, так как была приложена энергия дуги полного тока.Верхняя пружина была слегка деформирована и погнута невооруженным глазом. Тем не менее, контактное сопротивление при второй проверке не увеличилось намного больше, чем ожидалось, поскольку напряжения в трех других пружинах почти сохранили свое исходное состояние. Это означало, что токопроводящие характеристики HSES не ухудшились после испытания на включение. В таблице 6 мы расположили результаты проверки натяжения пружины (которые были измерены дважды) вместе с продольным удлинением. Константы пружины в таблице 6 были рассчитаны по закону Гука с использованием результатов проверки натяжения пружины [26].

Железнодорожный заземлитель, заземляющие устройства, इक्विपमेंट, अर्थिंग इक्विपमेंट्स, अर्थिंग के उपकरण в Бхосари MIDC, Пуна, Dynamic Enterprises

Железнодорожный заземлитель, заземляющие устройства, अर्थिंग इक्विपमेंट, अर्थिंग इक्विपमेंट्स, के उपकरण в Бхосари MIDC, Пуна, Dynamic Enterprises | ID: 6550074855

Описание продукта

Рейтинг: Четырехполюсный 400 AMPS при пиковой нагрузке 3 кВ
Приложение:
  • Дели Метропоезд Bombardier India
Конструктивная особенность:
  • Вакуумный эпоксидный изолятор
  • Рабочий механизм Жесткий анодированный алюминий
  • Корпус из нержавеющей стали
  • Медные контакты с высокой проводимостью


Заинтересовал этот товар? Получите последнюю цену у продавца

Связаться с продавцом

Изображение продукта


О компании

Юридический статус фирмы Физическое лицо — Собственник

Характер бизнеса Производитель

IndiaMART Участник с января 2014 г.

GST27AABPR1973N1Z6

Компания Dynamic Enterprise спроектировала и разработала контакторы постоянного тока для широкого спектра применений.Мы успешно запустили контакторы постоянного тока защелкивающегося типа, что позволяет сэкономить много энергии, поскольку катушка контактора не требует постоянного питания.
Компания разрабатывает различные продукты для локомотивов и железнодорожных приложений для Integral Coach Factory, Ченнаи и BOMBARDIER TRANSPORTATION (ИНДИЯ и США).
Компания может разрабатывать и производить электромагнитные распределительные устройства и распределительные устройства постоянного тока в соответствии со спецификациями клиентов и техническими требованиями. Вернуться к началу 1

Есть потребность?
Получите лучшую цену

1

Есть потребность?
Получите лучшую цену

Компания Huawei получила четыре награды DCS в категории «Центр обработки данных»

Церемония награждения DCS Awards, проводимая в Лондоне, является флагманским мероприятием в области центров обработки данных, призванным наградить разработчиков, производителей и поставщиков продукции, которые приложили заметные усилия в области центров обработки данных, в которой ежегодно участвует около 200 компаний.В 2021 году было больше категорий наград, чем в любой другой год — всего 32, что подчеркивает жизненную важность центров обработки данных в развивающемся интеллектуальном мире. В дополнение к наградам за инфраструктуру центров обработки данных и инновации в области информационных технологий (ИТ), инновации в области энергоэффективности и устойчивости стали новыми направлениями в центре внимания в 2021 году.

Интеллектуальный DC, ведущий в будущее

Основываясь на интеллектуальной и модульной концепции, компания Huawei ставит своей целью создание простых, экологичных, интеллектуальных и надежных центров обработки данных с низким уровнем выбросов углерода путем реконструкции четырех ключевых областей: архитектуры, систем охлаждения, эксплуатации и технического обслуживания (O&M) и источников питания. .

Компания Huawei, приверженная постоянным технологическим инновациям, получила признание заказчиков, партнеров и судей DCS Awards, а также была названа поставщиком года для центров обработки данных на 2021 год.

Данные Huawei за выдающиеся характеристики продукции и услуг решения center получили широкое признание и используются в реальных условиях в различных отраслях по всему миру, от операторов связи, интернет-провайдеров (ISP) и правительств до предприятий, работающих в транспортном, финансовом, производственном и энергетическом секторах.Например, Global Switch, один из ведущих мировых операторов центров обработки данных, не зависящих от операторов связи и облачных вычислений, решил сотрудничать с Huawei по нескольким ключевым проектам. Модернизируя свой центр обработки данных Paris East, Global Switch развернула источник бесперебойного питания (ИБП) SmartLi Huawei, построив эффективную, безопасную и надежную систему электропитания и распределения центра обработки данных с высокой плотностью размещения. И именно этот проект был назван проектом года по консолидации / обновлению / обновлению центров обработки данных на церемонии награждения DCS Awards в этом году.

Непрерывные инновации и технологические прорывы

В связи с возросшей безотлагательностью, связанной с целями углеродной нейтральности, строительство экологичных, энергосберегающих и эффективных центров обработки данных стало императивом. Huawei уже давно сосредоточена на инновациях, которые помогают экономить энергию и снижать энергопотребление, чтобы повысить эффективность центров обработки данных. С точки зрения технологических инноваций, решение Huawei Smart Converged FusionPower6000 и решение следующего поколения для косвенного испарительного охлаждения являются хорошими примерами, которые выделяются.Таким образом, на конкурсе DCS Awards 2021 они были названы инновацией года в области энергоснабжения центров обработки данных и инновацией года в области охлаждения в центрах обработки данных соответственно. , с упрощенной доставкой и повышенной безопасностью и надежностью. По сравнению с более традиционными системами электропитания и распределения, эффективность электропитания для полноканальной системы увеличилась с 94.От 5% до 97,8%, что значительно снижает потребление энергии, а также уменьшает занимаемую площадь более чем на 40%. Что касается O&M, внедрение искусственного интеллекта (AI) трансформирует обслуживание, делая его упреждающим и прогнозирующим.

Решение Huawei для непрямого испарительного охлаждения максимально использует естественные источники охлаждения и обеспечивает непрерывное непрерывное охлаждение с помощью новой отраслевой инновации: термоядерного синтеза на холоде. По сравнению с традиционными системами охлаждения с водяным охлаждением новое решение Huawei, в одном примере в Пекине, снизило потребление электроэнергии на 32%, а также потребило на 33% меньше воды.Кроме того, система оптимизации энергоэффективности iCooling на основе искусственного интеллекта Huawei эффективно повышает эффективность использования энергии (PUE) на 8%.

Успех Huawei на конкурсе DCS Awards 2021 свидетельствует об инвестициях в технологии, конвергенцию продуктов и инновации для центров обработки данных. Заглядывая в будущее, он будет продолжать идти по тому же пути, уделяя особое внимание инновациям для создания простых, экологичных, интеллектуальных и надежных решений для центров обработки данных.

О компании Huawei

Компания Huawei, основанная в 1987 году, является ведущим мировым поставщиком инфраструктуры информационных и коммуникационных технологий (ИКТ) и интеллектуальных устройств.У нас более 197 000 сотрудников, мы работаем в более чем 170 странах и регионах, обслуживая более трех миллиардов человек по всему миру.

Наше видение и миссия — донести цифровые технологии до каждого человека, дома и организации для создания полностью подключенного интеллектуального мира. С этой целью мы будем способствовать повсеместному подключению и продвигать равный доступ к сетям; внедрить облачные технологии и искусственный интеллект во все четыре уголка земли, чтобы обеспечить превосходную вычислительную мощность там, где она вам нужна, и тогда, когда она вам нужна; создавать цифровые платформы, чтобы помочь всем отраслям и организациям стать более гибкими, эффективными и динамичными; измените пользовательский опыт с помощью ИИ, сделав его более персонализированным для людей во всех аспектах их жизни, будь то дома, в офисе или в дороге.Для получения дополнительной информации посетите веб-сайт Huawei по адресу www.huawei.com или подпишитесь на нас:

http://www.linkedin.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.